Объемная плотность - тепловой поток
Cтраница 2
Здесь с - теплоемкость единицы объема зерна; К - коэффициент теплопроводности в зерне; в - локальная температура в зерне; qv - объемная плотность теплового потока, вызванная конвективным теплообменом на поверхности адсорбента движением сорбируемого вещества, и плотность внутреннего источника теплоты за счет теплоты адсорбции. [16]
Неравномерность распределения тепловыделения по высоте и радиусу активной зоны с шаровыми твэлами, особенно в варианте бесканальной активной зоны, существенным образом сказывается на температуре топлива и, следовательно, на объемной плотности теплового потока и энергонапряженности: ядерного топлива. [17]
Сравнение вариантов бесканальной активной зоны с беспорядочной засыпкой и плотной тетраоктаэдрической укладкой шаровых твэлов показывает, что плотная упаковка, несмотря на увеличение объема твэлов и снижение объемного тепловыделения в них, ограничивает достижимое значение объемной плотности теплового потока в активной зоне из-за существенно-большей относительной потери давления. По-видимому, это обстоятельство надо иметь в виду при конструировании бесканальной активной зоны с беспорядочной засыпкой шаровых, твэлов. Если в силу каких-либо причин произойдет уплотнение шаровой насадки и переукладка ее в упорядоченную, то это-вызовет значительное увеличение сопротивления контура при. [18]
В 1969 г. Ок-Риджской лабораторией и фирмами Галф Дженерал атомик и Бабкок энд Уилкокс под руководством Отделения реакторов и технологии КАЭ были выполнены расчетные проработки газоохлаждаемого реактора-размножителя, которые показали, что использование в таком реакторе разработанных для БН стержневых твэлов со стальными оболочками и окисным уран-плутониевым топливом позволяет получить более высокий коэффициент воспроизводства, однако объемная плотность теплового потока активной зоны оказывается меньшей, что существенно снижает преимущества реакторов БГР. Переход в реакторах БГР к более теплопроводному карбидному топливу и использование более тонких стальных покрытий и конструкции вентилируемых твэлов позволяет существенно увеличить объемную плотность теплового потока, что наряду с большим коэффициентом воспроизводства обеспечивает их решающее преимущество, по сравнению с реакторами БН, в снижении почти вдвое времени удвоения ядерного топлива. В табл. 1.6 приведены результаты исследований влияния вида топлива на важнейшие характеристики реактора БГР мощностью 1 млн. кВт с обычными стержневыми твэлами и температурой металлической оболочки 700 С. [19]
 |
Выносная топка ВТ-28 конструкции ЛИСИ для барабанных сушял, эура. а - фронт я. 5 - упорш ковесного т нструкция. 11. [20] |
Обращают на себя внимание простота конструкции топки и удобство ее изготовления ( благодаря применению корпуса из готовой трубы), малые потери теплоты ( не более 1 % при полном сгорании), высокая компактность и малая материалоемкость, достигнутые благодаря сильному стеснению факела ( отношение диаметров топочной камеры и амбразуры горелки составляет 2 5) и большой объемной плотности теплового потока. Это, однако, не оказывает неблагоприятного воздействия на кладку ( температура кладки не более 1000 С) благодаря пониженному уровню топочного процесса. [21]
Критерий энергетической оценки Е для реакторов с шаровыми твэлами определяется четырьмя независимыми друг от друга сомножителями: первый из них характеризуется только параметрами шаровой укладки ( диаметр шарового твэла. АГГ, средней абсолютной температурой Гср, четвертый - средней объемной плотностью теплового потока qv и геометрией активной зоны. [22]
В этом направлении ведутся поиски конструктивных решении, так как реактор, действующий по принципу одноразового прохождения, несомненно, является шагом вперед по сравнению с известным реактором THTR-300. В нем обеспечивается получение более высоких температур теплоносителя на выходе из реактора для заданной объемной плотности теплового потока; и более равномерное и глубокое выгорание топлива. [23]
 |
Некоторые характеристики реакторов GBR-4 и БН. [24] |
Впервые в мире на совещании экспертов МАГАТЭ по перспективам развития реакторов БГР в 1972 г. в Минске советскими специалистами А. К. Красиным, Н. Н. Пономаревым-Степным, С. М. Фейнбергом были поставлены задачи по созданию газоохлаждаемых реакторов-размножителей с временем удвоения топлива примерно четыре-пять лет. Условием получения столь малого времени удвоения топлива в реакторах-размножителях является использование карбидного ядерного топлива, высокие объемная плотность теплового потока в активной зоне и давление теплоносителя. [25]
 |
Табл. 21. Список литературы 45 наименований.. [26] |
Приведены теоретический расчет коэффициента сопротивления струи в шаровой ячейке; методика и результаты экспериментальных работ по гидродинамическому сопротивлению, среднему и локальному коэффициентам теплоотдачи при течении газа через различные укладки шаровых твэлов. На основе обобщенных критериальных зависимостей коэффициентов сопротивления и теплообмена разработана методика оптимизационных расчетов размера шаровых твэлов и геометрических размеров активных зон для различной объемной плотности теплового потока. Приводится количественный расчет по предложенной методике. [27]
В 1969 г. Ок-Риджской лабораторией и фирмами Галф Дженерал атомик и Бабкок энд Уилкокс под руководством Отделения реакторов и технологии КАЭ были выполнены расчетные проработки газоохлаждаемого реактора-размножителя, которые показали, что использование в таком реакторе разработанных для БН стержневых твэлов со стальными оболочками и окисным уран-плутониевым топливом позволяет получить более высокий коэффициент воспроизводства, однако объемная плотность теплового потока активной зоны оказывается меньшей, что существенно снижает преимущества реакторов БГР. Переход в реакторах БГР к более теплопроводному карбидному топливу и использование более тонких стальных покрытий и конструкции вентилируемых твэлов позволяет существенно увеличить объемную плотность теплового потока, что наряду с большим коэффициентом воспроизводства обеспечивает их решающее преимущество, по сравнению с реакторами БН, в снижении почти вдвое времени удвоения ядерного топлива. В табл. 1.6 приведены результаты исследований влияния вида топлива на важнейшие характеристики реактора БГР мощностью 1 млн. кВт с обычными стержневыми твэлами и температурой металлической оболочки 700 С. [28]
Каждый из перечисленных сомножителей воздействует на критерий энергетической оценки Е, но для выбранного газового охладителя практически второй сомножитель остается постоянным и независимым от параметров газа и характеристик активной зоны. Наиболее сильно действует на критерий Е третий и четвертый сомножители; при увеличении абсолютного давления или нагрева газа в активной зоне затраты энергии на тепло-съем значительно уменьшаются, и, наоборот, увеличение средней объемной плотности теплового потока или высоты активной зоны значительно увеличивают затраты энергии при теплосъеме. [29]
Вторую группу аппаратов относят обычно к теплообменникам смешения, но это не совсем точно. Во-первых, такое отнесение слишком условно: смешивания продукта с теплоносителем в них не происходит. Во-вторых, расчет теплообменников смешения, например барботеров, инжекторов в силу неопределенности величины поверхности нагрева ведется по объемной плотности теплового потока, и методы прямой тепломассометрии для них непригодны, Косвенная тепломассометрия таких аппаратов [37] сводится к измерению поверхностной плотности теплового потока. [30]
Страницы: 1 2 3