Критическая плотность - ток - пассивация
Cтраница 1
Критическая плотность тока пассивации этой стали сильно зависит от концентрации и достигает максимума в наиболее агрессивной по отношению к незащищенной стали 55 % - ной серной кислоте. [1]
Результаты измерений критической плотности тока пассивации у сталей от 1Х18Н9 до 1Х18Н23 ( см. рис. 5) показывают, что с возрастанием содержания никеля постепенно увеличивается и критическая плотность тока пассивации. Молибден в сталях типа Х18Н12М уже при содержании ниже 0 5 % очень существенно снижает критическую плотность тока пассивации. Его влияние плавно возрастает с увеличением содержания до исследованных 5 1 % ( рис. 6), при этом величина кор п становится существенно ниже величин, устанавливающихся в присутствии ионов хлорида у стандартных типов нержавеющих сталей. Так как в пассивном состоянии у нержавеющих сталей наблюдается чаще всего язвенная коррозия, можно во многих случаях величину / кор п ( при потенциале ЕЦ 0 59 б) считать мерилом стойкости к язвенной коррозии. [2]
Иногда эту величину называют критической плотностью тока пассивации. [3]
 |
Анодные поляризационные кривые сталей в 1 н. KCNS при 25 С.| Анодные поляризационные кривые сталей в промышленных растворах NaCNS при рН 5 4. [4] |
С увеличением содержания никеля снижается критическая плотность тока пассивации стали и расширяется область устойчивой пассивности. KCNS зависимость потенциала питтингообразования стали 12Х18Н10Т от температуры, как и для никеля, имеет минимум при 50 С, что согласуется с данными, полученными в работе [51] для той же стали при близких значениях рН и концентрации раствора. Поверхность хромоникелевых сталей, как и чистого никеля, покрывается слоем нерастворимых сульфидов, которые удаляются с поверхности механическим способом. Увеличение содержания частиц 35S на стали 12Х18Н10Т с ростом температуры, вероятно, связано с более интенсивным образованием NiS на поверхности хромоникелевой стали. [5]
 |
Влияние концентрации NH4NO3 на скорость коррозии Ст. З при постоянном рН и потенциале - 0 52 В. [6] |
Однако дальнейшее увеличение концентрации аммиака сопровождается повышением критической плотности тока пассивации и скорости активного растворения. Зависимость гКр от рН в таких смешанных растворах имеет экстремальный характер. Увеличение 1д и / кр связано как с повышением рН раствора, так и с увеличением общей концентрации аммиака. Добавки аммиака ( 0 5 - 1 %) приводят не только к снижению плотности тока первичной пассивации, но и к расширению области устойчивого пассивного состояния. Таким образом, аммонизация растворов сульфата и нитрата аммония не только позволяет обогащать удобрения азотом, но и облегчает режим анодной защиты. В ряде случаев аммонизация нитрат-сульфатных растворов дает возможность перевести Ст. [7]
Второй случай отвечает такой плотности катодного тока, которая меньше критической плотности тока пассивации / п, но больше, чем плотность коррозионного тока при пассивном состоянии / кор. [9]
На анодной потенциостатической кривой для углеродистой стали в серной кислоте такой концентрации отсутствует явно выраженный максимум, соответствующий критической плотности тока пассивации. [10]
Так, при рН 9 2 в растворах, содержащих ( МН СОз, при постоянной общей концентрации аммонийной соли увеличение концентрации карбонат-ионов сопровождается увеличением критической плотности тока пассивации. [11]
Результаты измерений критической плотности тока пассивации у сталей от 1Х18Н9 до 1Х18Н23 ( см. рис. 5) показывают, что с возрастанием содержания никеля постепенно увеличивается и критическая плотность тока пассивации. Молибден в сталях типа Х18Н12М уже при содержании ниже 0 5 % очень существенно снижает критическую плотность тока пассивации. Его влияние плавно возрастает с увеличением содержания до исследованных 5 1 % ( рис. 6), при этом величина кор п становится существенно ниже величин, устанавливающихся в присутствии ионов хлорида у стандартных типов нержавеющих сталей. Так как в пассивном состоянии у нержавеющих сталей наблюдается чаще всего язвенная коррозия, можно во многих случаях величину / кор п ( при потенциале ЕЦ 0 59 б) считать мерилом стойкости к язвенной коррозии. [12]
В целом можно отметить, что анодная защита углеродистой стали в серной кислоте и олеуме подробно исследована и успешно применяется на практике; малая агрессивность паровой фазы, низкие значения критической плотности тока пассивации, широкий интервал потенциалов, соответствующий устойчивому пассивному состоянию, устраняют многие затруднения, имеющиеся в других случаях. [13]
Иными словами пассивация металлов окислителями, как и анодная защита, осуществляется анодным током. Ясно, что чем выше критическая плотность тока пассивации металла, тем большая концентрация окислителя требуется для резкого снижения скорости коррозии. [14]
В момент паузы на катоде образуется пассивная защитная пленка. Для металлов, склонных к самопассивации, критическая плотность тока пассивации iKp, как правило, невелика, поэтому при кратковременном импульсе катодного тока пассивное состояние катода не успевает нарушиться. Катод большую часть времени находится в пассивном состоянии, которое стабилизируется с увеличением времени пауз. Таким катодом может быть сталь 06ХН28МДТ в 10 % - ной H2S04 при 40 С, 1к 2 А / м2; потенциал катода во время паузы резко смещается в область положительных значений; в период катодной поляризации потенциал сдвигается з область до - 0 3 В, потом быстро возвращается к стационарному потенциалу, при котором сталь самопассивируется. Кривая АВ показывает изменение потенциалов на катоде в конце пауз, кривая MN - значения потенциалов в момент наложения гк. Коррозия катода в данных условиях отсутствует. [15]
Страницы: 1 2