Площадь - зазор
Cтраница 3
 |
Схема осевого давления. [31] |
В этом случае площадь сечения перепускной разгрузочной трубы должна быть не менее чем в 4 раза больше площади зазора между уплотнением колеса и корпусом насоса. [32]
Давление при взрыве внутри оболочки зависит от ее объема и концентрации горючей взрывоопасной смеси, а также от площади зазора, приходящихся на единицу ее объема. Наиболее высокое давление возникает в герметичной оболочке со свободным объемом более 2 л при расположении источника воспламенения смеси в центре оболочки. Максимальное избыточное давление взрыва для любой взрывоопасной смеси, независимо от объема и степени герметизации оболочки, не превышает 8 - 9 кГ / см2 при условии, что смесь перед взрывом находилась при нормальном атмосферном давлении. Если же взрывоопасная смесь воспламеняется в предварительно поджатом состоянии, давление взрыва резко повышается. [33]
 |
Реактивная катушка. [34] |
В сердечниках из холоднокатаной стали, собранных со скошенными стыками по рисунку 16 - 41, б, площади зазоров не равны площадям стержня или ярма. В этом случае площади зазоров и индукция в них определяются по реальным размерам сердечника. [35]
Увеличение отношения RJA приводит к большей компактности основных рабочих органов и обеспечивает повышение коэффициента подачи, поскольку отношение площади зазоров к объему полости при этом уменьшается. Увеличение отношения RJA уменьшает также внутренние перетекания в компрессоре, так как зуб вспомогательного ротора становится более тонким, и объем впадины в главном роторе почти не меняет своей величины до сообщения с впадиной вспомогательного ротора. При больших значениях RJA уменьшается момент инерции вспомогательного ротора, что снижает инерционные нагрузки на синхронизирующую передачу при переходных скоростных режимах. Увеличение отношения R / А положительно влияет на все показатели, кроме степени сжатия. При больших величинах Rt / A получают меньшие степени сжатия. [36]
Нижняя завеса разделяет кольцевой зазор на две неравные части, так что паровоздушная смесь лишь с меньшей части площади зазора может проникнуть через уплотнение. Паровоздушная смесь, образовавшаяся в результате испарения с остальной части кольцевого зазора, находится в ловушке, образованной верхней и нижней частью завесы и периферийной юбкой экрана, и проникнуть через уплотнение не может. [37]
Этот коэффициент зависит от отношения общей площади зазоров к площади проходного сечения для поперечного потока и также от отношения площади зазоров между перегородкой и стенкой кожуха к площади зазоров между трубами и отверстиями для труб в перегородках. J, учитывает перетечки через зазоры между кожухом и перегородкой в большей степени, чем перетечки через перегородки в местах проходов труб. Он также зависит от соответствующих допусков, и поэтому предпочтение отдается конструкциям с минимальными, предельно допустимыми значениями. J [ ухудшает характеристики, если перегородки расположены слишком тесно и поперечный поток становится соизмеримым с перетечками. [38]
Недостатками такого уплотнения являются: 1) увеличение утечки, так как площадь зазора на диаметре Da рабочего колеса больше площади зазора на диаметре - De, особенно для насосов низкой удельной быстроходности; 2) увеличение гидравлических потерь вследствие стеснения потока на выходе из рабочего колеса; 3) невозможность изменять характеристики насоса путем обточки колес. [39]
 |
Значения верхних пределов измерений прибора типа КСД-2. [40] |
Dw; угол скоса S конической части отверстия 30 S45; площадь кольцевой камеры для отбора давления должна быть больше площади зазора С между поверхностью диафрагмы и поверхностью торца камеры айяО2оС; ширина кольцевой щели С0 03 D. При отборе статических давлений через отдельные отверстия последние должны иметь диаметр 0 03 D, но не менее 4 мм и не более 15 мм, а их суммарная площадь должна быть не менее площади кольцевой камеры. [41]
На основе анализа влияния отклонений формы поперечного сечения кожуха ( овальность, угловатость и смещение кромок в продольном шве) на площади зазоров в межтрубном пространстве теплообменников были установлены аналитические зависимости коэффициентов / / и Jb от параметров отклонений формы. На рис. 1 и 2 приведены зависимости данных коэффициентов от величины овальности сечения кожуха для четырех типоразмеров теплообменников. [42]
На основе анализа влияния отклонений формы поперечного сечения кожуха ( овальность, угловатость и смещение кромок в продольном шве) на площади зазоров в межтрубном пространстве теплообменников были установлены аналитические зависимости коэффициентов / / и Jb от параметров отклонений формы. На рис. 11 и 12 приведены зависимости произведения данных коэффициентов Jib от величины овальности сечения кожуха и угла между овалом сечения и сегментной перегородкой для четырех типоразмеров теплообменников. [43]
МПа; v1 - удельный объем пара перед уплотнениями, м3 / кг; jj-j - коэффициент расхода уплотнения; / - площадь зазора, см2; z - число щелей в уплотнениях. [44]
Такое ужесточение допусков вызвано необходимостью обеспечения качества теплообменников, а именно повышения тепловой эффективности, на которую, в частности, оказывает влияние площадь зазора между кожухом и перегородками трубного пучка. [45]
Страницы: 1 2 3 4 5