Cтраница 1
Площади поперечных сечений ребер, вычисленные по формулам (1.115) и (1.116), всегда должны быть положительными величинами. [1]
А - площадь поперечного сечения ребра; е - расстояние от центра тяжести поперечного сечения ребра до срединной поверхности пластины ( для симметрично установленных ребер в 0); h - толщина пластины; значения К, Я и у, у относятся к областям, лежащим тго обеим сторонам ребра. Если ребро и пластина изготовлены из различных материалов, то второе слагаемое, стоящее в - знаменателе выражения (4.76), надо умножить на отношение модулей упругости материалов ребра и пластины; если ребро прикрепляется к пластине с помощью редко поставленных заклепок, то между ребром и пластиной будет возникать некоторое проскальзывание, и потому это второе - слагаемое следует несколько увеличить, однако все это не имеет большого значения, если расстояние между заклепками мало по сравнению с I, что, как правило, бывает на практике. [2]
В этой формуле площадь поперечного сечения ребра на конце т0, нагруженном силой Р, определяется вполне самой силой Р и задаваемым напряжением ас; Fc ( Q) Pilac. Аналогичная картина наблюдается и в общем случае. С физической точки зрения это означает, что при КЖ заданный закон изменения напряжений по длине ребра не может быть реализован, как бы мы не подбирали закон изменения площади поперечного сечения ребра. Fc ( т) 0, есть физическое условие разрешимости задачи. [3]
Поскольку пластина имеет одностороннее оребрение и площадь поперечного сечения ребер значительна, то предположение о нерастяжимости срединной поверхности пластины неприменимо. [4]
Здесь Es - модуль Юнга-материала ребра жесткости - площадь поперечного сечения ребра, 2у0 - расстояние между заклепками, Ди - взаимное смещение заклепок, равное удлинению ребра. [5]
Здесь Е8 - модуль Юнга материала ребра, F - площадь поперечного сечения ребра, 2у, - расстояние между заклепками. ЛУ - взаимное смещение заклепок, равное удлинению ребра. [6]
Здесь Es - модуль Юнга материала ребра жесткости, F - площадь поперечного сечения ребра, 2у0 - расстояние между заклепками, Ди - взаимное смешение заклепок, равное удлинению ребра. [7]
Рассмотрим панель длиной /, показанную на рис. 1.37. Будем предполагать, что площади поперечного сечения ребер FI и F2 изменяются по длине произвольно, но плавно. [8]
К - коэффициент, зависящий от формы упругой поверхности пластины без ребер; F - площадь поперечного сечения ребра; гр - координата центра тяжести сечения ребра, отсчитываемая от срединной плоскости; / / 0 Fzzp - момент инерции сечения ребра относительно срединной плоскости пластины; I0 FHz / 2 - момент инерции сечения ребра относительно оси, проходящей через его центр тяжести; Н - высота ребра. [9]
Здесь / - длина ребра, отнесенная к радиусу оболочки R; Ес, Fc - соответственно модуль упругости и площадь поперечного сечения ребра. [10]
Рассмотрим продольное ребро с теплоизолированными боковыми поверхностями, так что оно может проводить тепло только вдоль продольной оси. Если площадь поперечного сечения ребра ( от х0 до х - Ь -) постоянна, эффективность передачи тепла каждой единицей поперечного сечения ребра одинакова, поскольку тепловой поток q / A постоянен по условию. [11]
Для более рационального использования материала ребер, подкрепляющих пластину, поперечное сечение последних целесообразно делать переменным по длине. Можно подобрать такой закон изменения площади поперечного сечения ребер по длине, чтобы напряжения в каждом поперечном сечении были постоянны. Рассмотрим наиболее простой случай, когда все без исключения ребра имеют постоянные по длине напряжения и, следовательно, переменную площадь поперечного сечения. [12]
Это уравнение приводится во многих учебниках по теплоперено-су. Во втором члене (2.39) Р и А соответствуют периметру и площади поперечного сечения ребра. Величина ( ЬР / А Т - Т) характеризует теплообмен ребра с окружающей средой. [13]
В изгибаемых линейных элементах с ненапрягаемой арматурой или предварительно напряженных 3 - й категории трещиностойкости при высоте их сечения более 700 мм у боковых граней должны ставиться конструктивные продольные стержни с расстояниями между ними по высоте не более 400 мм. Суммарная площадь сечения этих стержней должна составлять не менее 0 1 % от площади поперечного сечения ребра балки. [14]
В этой формуле площадь поперечного сечения ребра на конце т0, нагруженном силой Р, определяется вполне самой силой Р и задаваемым напряжением ас; Fc ( Q) Pilac. Аналогичная картина наблюдается и в общем случае. С физической точки зрения это означает, что при КЖ заданный закон изменения напряжений по длине ребра не может быть реализован, как бы мы не подбирали закон изменения площади поперечного сечения ребра. Fc ( т) 0, есть физическое условие разрешимости задачи. [15]