Cтраница 3
Если несущая способность кладки достаточна для восприятия только местной нагрузки и недостаточна для восприятия суммы местной и основной нагрузок, то путем устройства промежутка над концом прогона или балки, заполняемого прокладкой из нежесткого материала, можно устранить передачу основной нагрузки на площадь смятия. При этом основная нагрузка передается на смежные участки кладки. [31]
При длине площади смятия 12 см и менее коэффициент у принимается равным 1 5 для местной нагрузки и 2 для суммы местной и основной нагрузок. При промежуточных длинах площади смятия значения коэффициента у определяются по интерполяции. [32]
Поэтому для лучшей заклинки расстрелов под концы их забиваются дубовые или металлические клинья. Концы расстрелов для увеличения площади смятия со стороны, обращенной к полке швеллера, обязательно затесываются на 3 - 5 см, чтобы они плотно легли на полки швеллеров. [33]
Под влиянием симметрично расположенной нагрузки, изохроматические линии, характеризующие величину разности главных напряжений, представляют собой приблизительно дуги кругов, центры которых лежат на линии действия силы, проходящей через вершину клина. Однако, если материал вершины переходит в пластичное состояние, то по площади смятия имеет место перераспределение и выравнивание напряжений. Изохроматические линии, расположенные непосредственно ниже смятой части, оказываются приблизительно параллельными линии раздела упругого и пластичного материала, и на этом протяжении цветные полосы имеют больший радиус, чем это следует из формул теории упругости вследствие указанного явления перераспределения напряжений. Когда нагрузка несколько несимметрична, цветные полосы, характеризующие разность напряжений, все же остаются приблизительно дугами кругов, с центрами, лежащими на линии, проходящей через вершину клина; но эта линия теперь наклонена под значительным углом по отношению к оси симметрии. Для еще больших отклонений приложенной силы наблюдаются те же характерные особенности, и появляется темная радиальная полоса, указывающая на отсутствие напряжения в определенной части материала, что подтверждают последующие изменения. [34]
Для местного усиления древесины у нагельных гнезд ( в узлах и стыках растянутых элементов) с целью повышения несущей способности болтов могут применяться клеестальные шайбы. Такие шайбы изготовляются прямоугольной формы из тонкой листовой стали с отверстием в середине шайбы, усиленным по контуру кольцом для увеличения площади смятия шайбы. [35]
Одной из задач является определение опорной площади микронеровностей при различных методах формообразования поверхностей деталей. Решение этой задачи связано с контактной жесткостью соединений, их износостойкостью, теплопроводностью, электропроводностью, точностью перемещения рабочих органов механизмов и др. При контактировании поверхностей вследствие шероховатости и волнистости необходимо различать три площади касания: номинальную, обусловленную геометрическими размерами соприкасающихся тел; контурную, равную площади смятия упруго-деформированных волн, и фактическую, равную площади смятия микронеровностей. [36]
Одной из задач является определение опорной площади микронеровностей при различных методах формообразования поверхностей деталей. Решение этой задачи неразрывно связано с контактной жесткостью соединений, их износостойкостью, теплопроводностью, электропроводностью, точностью перемещения рабочих органов механизмов и др. При контактировании поверхностей вследствие их шероховатости и волнистости необходимо различать три площади касания: номинальную, обусловленную геометрическими размерами соприкасающихся тел; контурную, равную площади смятия упруго-деформированных волн, и фактическую, равную площади смятия микронеровностей. Жесткость стыковых соединений существенно зависит от геометрии контактирующих поверхностей и от их механических свойств. [37]
Одной из задач является определение опорной площади микронеровностей при различных методах формообразования поверхностей деталей. Решение этой задачи связано с контактной жесткостью соединений, их износостойкостью, теплопроводностью, электропроводностью, точностью перемещения рабочих органов механизмов и др. При контактировании поверхностей вследствие шероховатости и волнистости необходимо различать три площади касания: номинальную, обусловленную геометрическими размерами соприкасающихся тел; контурную, равную площади смятия упруго-деформированных волн, и фактическую, равную площади смятия микронеровностей. [38]
Одной из задач является определение опорной площади микронеровностей при различных методах формообразования поверхностей деталей. Решение этой задачи неразрывно связано с контактной жесткостью соединений, их износостойкостью, теплопроводностью, электропроводностью, точностью перемещения рабочих органов механизмов и др. При контактировании поверхностей вследствие их шероховатости и волнистости необходимо различать три площади касания: номинальную, обусловленную геометрическими размерами соприкасающихся тел; контурную, равную площади смятия упруго-деформированных волн, и фактическую, равную площади смятия микронеровностей. Жесткость стыковых соединений существенно зависит от геометрии контактирующих поверхностей и от их механических свойств. [39]
Две наложенные друг на друга поверхности соприкасаются первоначально в трех точках. Под влиянием приложенной нагрузки отдельные контактирующие неровности сжимаются; через них передается нагрузка на волнистое полупространство, вызывая сжатие этих волн. Под влиянием нагрузки две поверхности сближаются и в соприкосновение входит все большее и большее количество отдельных выступов; одновременно расширяется и площадь смятия вершин волн. Очевидно, что волны, в которых напряжения всегда намного меньше, чем в выступах шероховатости, деформируются упруго; что же касается выступов, то одна часть их деформируется пластически, накле-пываясь при этом, другая - упруго. Упругой деформации подвергаются только те выступы, которые сжимаются на малую величину. Эти выступы опоясывают контурную площадь по краям и будут наиболее короткими в любом месте контурной площади. Упругое и пластическое деформирование единичных выступов при соприкосновении стальной точеной поверхности с плиткой Иогансона видно на фиг. [40]
Треугольные фермы вследствие резкого возрастания усилий в их поясах по направлению от середины пролета к узлам следует изготовлять из бревен с сохранным сбегом или из пирамидальных брусьев. При большом пролете ферм и малой длине бревен средние вставки следует делать из обзольных брусьев. В фермах с параллельными поясами и в шатровых рекомендуется применять обзольные брусья. Для увеличения площадей смятия и скалывания в наиболее нагруженных крайних узлах таких ферм возможно несколько крайних панелей поясов выполнять из бревен с сохранным сбегом или из пирамидальных брусьев. [41]
Еще Томлинсоном [55] в 1929 г. была высказана идея о возможности вычисления силы трения для различных тел путем умножения соответствующей инварианты трения на площадь касания, определенную по Герцу. Применяя нагрузки за пределами упругости, они получили линейную зависимость силы трения от площади смятия. [42]
Очень важно довести до сознания учащихся условность самого понятия напряжения смятия. Строго говоря, это не напряжения, так как термин напряжения применяется для выражения интенсивности внутренних сил, а здесь мы имеем дело с силами, внешними по отношению к каждой из деталей соединения. Итак, при соприкосновении деталей под нагрузкой возникают распределенные по поверхности контакта силы взаимодействия, возникает давление одной детали на другую. Условно принимают, что давление равномерно распределено по поверхности контакта и в каждой точке нормально к этой поверхности. Условимся, как это принято, называть это давление напряжением смятия и обозначать асм. Значит, в данном случае условно называем поверхностную интенсивность внешних ( а не внутренних. Принятое допущение о характере распределения давлений позволяет обосновать, почему в случае контакта деталей по поверхности полуцилиндра роль площади смятия играет прямоугольник - диаметральная проекция поверхности полуцилиндра. [43]
Очень важно довести до сознания учащихся условность самого понятия напряжения смятия. Строго говоря, это не напряжения, так как термин напряжения применяется для выражения интенсивности внутренних сил, а здесь мы имеем дело с силами, внешними по отношению к каждой из деталей соединения. Итак, при соприкосновении деталей под нагрузкой возникают распределенные по поверхности контакта силы взаимодействия, возникает давление одной детали на другую. Условно принимают, что давление равномерно распределено по поверхности контакта и в каждой точке нормально к этой поверхности. Условимся, как это принято, называть это давление напряжением смятия и обозначать асы. Значит, в данном случае условно называем поверхностную интенсивность внешних ( а не внутренних. Принятое допущение о характере распределения давлений позволяет обосновать, почему в случае контакта деталей по поверхности полуцилиндра роль площади смятия играет прямоугольник - диаметральная проекция поверхности полуцилиндра. [44]