Площадь - теплообменник
Cтраница 2
Современные теплообменные аппараты должны обеспечивать необходимый теплосъем на единицу площади теплообменника, высокую пропускную способность по теплоносителям при допустимых перепадах давлений, высокую коррозионную стойкость в агрессивных средах, надежную работу в течение длительного периода эксплуатации, стабильность тепловых и гидромеханических характеристик за счет механической или химической очистки поверхности теплообмена, удобство в эксплуатации. При серийном производстве теплообменников их узлы и детали должны быть максимально унифицированы. [16]
 |
Показатели металлоемкости теплообменников. [17] |
Эксплуатационные качества теплообменников определяются значением коэффициента теплопередачи, величиной потерь давления охлаждаемого и охлаждающего потоков в теплообменнике, расходом металла на единицу площади теплообменника. [18]
Так как на входе в установки низкотемпературной сепарации ( УНТС) давление падает, то для поддержания постоянной температуры сепарации при заданном давлении сепарации необходимо увеличивать площадь теплообменника. Технико-экономические оценки показывают, что в ряде случаев увеличение поверхности теплообмена для теплообменников типа труба в трубе свыше 80 мг экономически неэффективно. [19]
Эксплуатационные качества теплообменников определяются: 1) коэффициентом теплопередачи; 2) потерями давления охлаждаемого и охлаждающего потоков в теплообменнике; 3) расходом металла на единицу площади теплообменника. [20]
При уменьшении Ар площадь теплообменника резко возрастает и при Д / 7 - н - 0 F - - ГУЭ. При уменьшении Ар до определенной величины Д / 7М дальнейшее увеличение площади теплообменника технически невыполнимо и экономически невыгодно. Площадь теплообменника увеличивают секционно, по 20 м2 в секции. [22]
При уменьшении Ар площадь теплообменника резко возрастает и при Д / 7 - н - 0 F - - ГУЭ. При уменьшении Ар до определенной величины Д / 7М дальнейшее увеличение площади теплообменника технически невыполнимо и экономически невыгодно. Площадь теплообменника увеличивают секционно, по 20 м2 в секции. [24]
В теплообменнике с перекрестным током при атмосферном давлении нагревают 10 кг / сек воды от 26 до 100 С, затем испаряют и доводят перегрев до 126 С. Нагревающей средой служат топочные газы, проходящие со скоростью 45 кг / сек при начальной температуре 650 С. Требуется вычислить площадь теплообменника. [25]
Зная площадь теплообменника и количество газа, проходящего через него, следует определить температуру газа на выходе из внутренней трубы. Такой расчет ведется методом последовательных приближений. Ткт) и определяем площадь теплообменника. Если эта площадь получилась больше принятой оптимальной, то, увеличивая температуру на выходе из внутренней трубы теплообменника на AT ( подбирается произвольно), определяем F, и так до тех пор, тюка разница вновь вычисленной площади теплообменника и оптимальной не будет меньше принятой величины точности вычисления. [26]
По мере разработки газоконденсат-ного месторождения давление в пласте, на устье скважины и в промысловом коллекторе снижается, а поэтому уменьшается перепад давления на штуцере УНТС. Поэтому невозможно обеспечить заданную температуру сепарации. Следовательно, для отделения конденсата требуется увеличить площадь теплообменника. Однако в расчетах нами было принято, что экономически целесообразная максимальная площадь теплообменника принятой конструкции не должна превышать 80 мг. [27]
При эксплуатации теплообменника типа труба в трубе образуется жидкость во внутренней трубе, имеются потери теплоты в окружающую среду. Наличие жидкой пленки на внутренней поверхности внутренней трубы теплообменника, потери теплоты в окружающую среду или теплоприток из окружающей среды приведут к существенной разнице между значениями вычисленного теоретического и фактического коэффициентов теплопередачи. Стремясь получить наиболее надежные данные по определению площади теплообменника, коэффициент теплопередачи определяют экспериментально. [28]
В этом случае масса НК, поступающего на питание колонны, близка массе ДК. Изменив последовательность охлаждения ДК на начальное охлаждение его в АВО до температуры, близкой к требуемой температуре питания колонны, и доохпадив в рекуперативном теплообменнике, можно получить температуру ДК на выходе УКПГ, близкую к температуре 0 - 3 С, что удовлетворяет требованиям транспорта. К недостаткам рассматриваемого варианта относится появление группы дополнительного оборудования: АВО паров верха колонны, реф-люксная емкость, насос подачи рефлюкса на орошение. Кроме того, из-за малого температурного напора на рекуперативном теплообменнике ( температура ДК близка к температуре НК, поступающего на питание) площадь теплообменника составляет десятки тысяч квадратных метров. Все это оборудование имеет большую стоимость, хотя и меньшую, чем СОК. [29]
Зная площадь теплообменника и количество газа, проходящего через него, следует определить температуру газа на выходе из внутренней трубы. Такой расчет ведется методом последовательных приближений. Ткт) и определяем площадь теплообменника. Если эта площадь получилась больше принятой оптимальной, то, увеличивая температуру на выходе из внутренней трубы теплообменника на AT ( подбирается произвольно), определяем F, и так до тех пор, тюка разница вновь вычисленной площади теплообменника и оптимальной не будет меньше принятой величины точности вычисления. [30]
Страницы: 1 2 3