Cтраница 2
Подобные отступления от расчетных режимов работы теплообменных аппаратов должны учитываться специальными дополнительными коэффициентами, которые устанавливаются опытным путем и корректируют расчетную площадь поверхности теплообмена. [16]
Количество пластин в разборных теплообменниках для всех промежуточных поверхностей определяют по формуле: п - ( Р & 2Р) Р, где F & - расчетная площадь поверхности нагрева аппарата; FI - площадь поверхности нагрева пластины. [17]
При расчетах теплообменников методом итераций и отсутствии опыта проектирования соответствующих конструктивных типов возникают значительные трудности первоначального предварительного задания величины искомого параметра. В конкретном случае таковым является расчетная площадь поверхности теплообмена секции из БРТ. Неизменными остаются Qe и Лг, а значение коэффициента теплопередачи будет иным из-за нового типоразмера трубы. Возникает вопрос о его предварительной величине. [18]
Особенностью работы льдосоляных карманов в качестве охлаждающих приборов является уменьшение теплопередающеи поверхности по мере таяния льда в кармане. Практические данные о работе систем карманного охлаждения указывают на то, что при уменьшении площади охлаждающей поверхности против полной на 20 % начинается резкое повышение температуры в камере. Поэтому расчетную площадь поверхности карманов увеличивают на 20 %, чтобы уменьшить влияние указанного явления. [19]
По тепловосприятию поверхности ширм менее эффективны, чем конвективные поверхности перегревателей. В теплообмене участвует лишь часть поверхности ширмы Нш 2S2 ( пш - 1) 1х, в то время как полная площадь поверхности Яш. Поэтому при одинаковом расходе металла расчетная площадь поверхности ширмы получается в 1 5 раза меньше, чем та же величина в конвективном перегревателе. [20]
По тепловосприятию поверхности ширм менее эффективны, чем конвективные поверхности перегревателей. В теплообмене участвует лишь часть поверхности ширмы Яш 2S2 ( пш - 1) 1х, в то время как полная площадь поверхности Яш. Поэтому при одинаковом расходе металла расчетная площадь поверхности ширмы получается в 1 5 раза меньше, чем та же величина в конвективном перегревателе. [21]
Рекомендаций для расчета коэффициента теплоотдачи на участке, где массовая доля пара в потоке превосходит критическое значение % х, в литературе очень мало, и они не отличаются универсальностью. Обычно в качестве первого приближения рекомендуется рассчитывать коэффициент теплоотдачи по зависимости для конвективного теплообмена однофазной среды. Физические свойства среды следует выбирать либо одинаковыми со свойствами газовой фазы, либо осредненными, как для гомогенного потока. Очевидно, первая из рассмотренных рекомендаций обеспечивает некоторый запас в расчетной площади поверхности теплообмена, однако оценить величину этого запаса по имеющимся в настоящее время данным затруднительно. Это связано с неопределенностью условий движения жидкости после ухудшения теплоотдачи. [22]