Задняя поверхность - зуб - фреза
Cтраница 3
 |
Изменение нагрузки PZ и PY при попутном цилиндрическом фрезеровании образцов. [31] |
Рассмотрим далее силы F2 и N2, действующие на заднюю поверхность зуба фрезы. Опыты по изучению усадки стружки выявили примерное ее постоянство на участке врезания зубьев при попутном фрезеровании. [32]
В процессе работы фрезы затупляются вследствие износа, вызванного трением задней поверхности зуба фрезы об обрабатываемую поверхность и трением сходящей стружки о переднюю поверхность зуба. На рис. 58 показано, как выглядит зуб твердосплавной торцовой фрезы в разные периоды износа. В процессе фрезерования на задней поверхности зуба образуется площадка износа, ширина которой b все время увеличивается. [33]
У остроконечных зубьев фрез передние и задние грани образованы плоскостями, задние поверхности затыло-ванных зубьев фрез являются криволинейными и выполняются по спирали Архимеда. Такой способ затылования обеспечивает постоянство угла а при заточке фрезы на протяжении всего срока ее службы. [34]
 |
Допускаемые отклонения углов заточки фрез. [35] |
При измерении заднего угла сектор угломера поворачивается до совмещения измерительной поверхностно пластинки 4с задней поверхностью зуба фрезы ( поз. [36]
Опыты показали, что с повышением скорости резания и продолжительности обработки число проточин на задней поверхности зуба фрезы и их глубина увеличиваются, что, в свою очередь, вызывает не только увеличение шероховатости обработанной поверхности, но и появление прижогов и сколов на ней. Так, например, при работе однозубой фрезы со скоростью резания v 365 м / мин микронеровности высотой R2 60 мк образовывались за период работы, равный Т 4 7 мин при длине обработки L 705 мм. При скорости резания v 183 м / мин такая же высота микронеровностей образовывалась через Т - 151 мин при длине обработки L 11 300 мм. [37]
На основании изложенного, при разрезке гетинакса в качестве критерия затупления был принят износ по задней поверхности зуба фрезы, равный 0 45 мм. [38]
Износ фрез вызывает изменение первоначальной геометрии режущей части, в связи с чем увеличивается площадь касания задней поверхности зуба фрезы с обработанной поверхностью пластмассы, что, в свою очередь, вызывает повышение работы трения и температуры в зоне резания. С другой стороны, с увеличением радиуса округления кромки и уменьшения переднего угла резко возрастает сила резания. [39]
Кроме того, сила расходуется еще на трение сходящей стружки о переднюю поверхность зуба фрезы и на трение задней поверхности зуба фрезы об обработанную поверхность. Величина силы, расходуемой на трение, зависит от геометрии режущего инструмента и при правильно выбранных размерах является незначительной. [40]
 |
Силы, действующие на фрезу. [41] |
Кроме того, при фрезеровании расходуется еще сила на трение сходящей стружки о переднюю поверхность зуба фрезы и на трение задней поверхности зуба фрезы об обработанную поверхность. Величина силы, расходуемой на трение, зависит от геометрии режущего инструмента и при правильно выбранных размерах является незначительной. [42]
 |
Схема сил резания и сил реакции при фрезеровании против подачи цилиндрической фрезой. [43] |
Кроме того, при фрезеровании затрачивается сила еше на трение сходящей стружки о переднюю поверхность зуба фрезы и на трение задней поверхности зуба фрезы об обработанную поверхность. Величина силы, затрачиваемой на трение, зависит от геометрии режущего инструмента и при правильно выбранных размерах является незначительной. [44]
Контроль может проводиться в нормальном сечении или в проекции на осевую плоскость фрезы, а также может быть заменен контролем формы задней поверхности зубьев фрезы в осевом сечении. Проверка производится на приборах, микроскопе, проекторе, а также шаблонами. Неточность профиля для фрез m 2 5 ч - 4 мм класса А должна быть не более А / 0 010 мм. [45]
Страницы: 1 2 3 4 5