Cтраница 1
Дальнейшее повышение вязкости связано с процессом агрегации целлюлозных частиц, обусловленной появлением свободных ОН-групп. [1]
Очевидно, что дальнейшее повышение вязкости раствора не может улучшить показатели процесса. Следовательно, существует оптимальная степень загущения с точки - зрения наиболее эффективного вытеснения нефти раствором химреагента с низким межфазным натяжением. [2]
Прядомость жидкостей возрастает до вязкостен порядка 102 - 10 Па - с, а при дальнейшем повышении вязкости падает, очевидно, вследствие разрушения струи в местаж дефектов или аильных возмущений при ее деформировании. [3]
Основная трудность состоит в выборе режима смешения компонентов ( температура, продолжительность, порядок введения): в момент выхода композиции из смесителя ее вязкость должна быть низкой, чтобы обеспечить быстрое заполнение формы; однако дальнейшее повышение вязкости должно происходить достаточно быстро, чтобы исключить возможность расслаивания композиции из-за всплывания микросфер. [4]
Исследованиями установлено, что осуществлять перекачку нефти и вязких нефтепродуктов центробежными насосами вполне возможно и экономически целесообразно, если вязкость при температуре перекачки не превышает 3 ВУ. Дальнейшее повышение вязкости приводит к ухудшению характеристик насоса. [5]
Однако в газонефтепроводах они не применяются. Дальнейшее повышение вязкости стали, легированной кремнием, может быть достигнуто путем совершенствования процессов выплавки, раскисления и модификации, более полной очистки стали от вредных примесей и усовершенствованием методов прокатки. [6]
Специальными опытами на натурных редукторах типа Стоун в холодильной камере было установлено, что при повышении вязкости масла до 60 - 10 - 3 м2 / с редуктор пускается легко. При дальнейшем повышении вязкости до 160 - Ю 3 м2 / с пуск затруднен, но возникающие сопротивления еще не приводят к перенапряжению конструкции. Более высокая вязкость масла требует для проворачивания редуктора приложения крутящих моментов, превышающих те, которые соответствуют его номинальной мощности, что может привести к повреждению конструкции. [7]
Кремнийорганические жидкости обладают исключительно низким поверхностным натяжением, очень мало зависящим от вязкости. Па, при 20 мм2 / с 2 Па, а при дальнейшем повышении вязкости до 1000 мм2 / с поверхностное натяжение увеличивается всего до 2 1 Па. Именно это свойство кремнийорганических жидкостей в сочетании с высокой поверхностной активностью и несмешиваемостью на поверхности раздела газ - жидкость ( в пене) обеспечивает их применение в качестве пеногасителей. [8]
Однако величина k0 в случае метилметакрилата оказалась приблизительно обратно пропорциональной вязкости. При полимеризации н-бутилакрилата kQ незначительно изменялась в области малых значений вязкости ( до нескольких сантипуаз), но при дальнейшем повышении вязкости начинала быстро уменьшаться, что соответствует постепенному переходу реакции обрыва цепей из кинетической в диффузионную область. [9]
Однако при увеличении содержания кислотного раствора в эмульсии до 45 % с увеличением концентрации НС1 до 15 % уже не наблюдается дальнейшего повышения вязкости. [10]
Состав охлаждающе-смазывающей жидкости влияет на производительность процесса хонингования и чистоту поверхности. Исследованиями установлено, что наилучшие результаты по производительности и качеству поверхности получают при таком составе: 25 % - ная смесь веретенного масла № 2 с керосином. Дальнейшее повышение вязкости смеси приводит к снижению производительности, при этом качество поверхности не улучшается. [11]
Применительно к химмотологическим системам очень интересно изучить влияние характера смазочного материала на склонность к питтингообразованию. Установлено, что масла близкого химического состава до вязкости ( при температуре опыта), равной 20 мм2 / с, практически не влияют на время до появления питтинга. Дальнейшее повышение вязкости масла ( особенно сверх 40 мм2 / с) повышает это время. [12]
Отсюда следует, что для аморфных систем ориентационная вытяжка возможна только в области, лежащей выше температуры стеклования. Однако, если система находится выше температуры текучести, ориентация возможна лишь при сохранении значительного градиента скорости, иначе наступает тепловая разориентация макромолекул. Следовательно, для аморфных полимеров ориентационная вытяжка реализуется только в том случае, если течение системы, приводящее к ориентации структурных элементов, сопровождается фиксацией возникающего ориентированного состояния. Именно такой процесс протекает, например, при ориен-тационной вытяжке волокон, формуемых по мокрому методу, когда ориентация полимера непосредственно примыкает к заключительной стадии его отверждения - застудневанию системы. Если одновременно не протекает процесс дальнейшего повышения вязкости ( приближение к области стеклования), достигнутая ориентация оказывается временной. Но фиксация ориентированного состояния для аморфных систем возможна лишь в том случае, когда вытяжка производится в процессе застудневания системы или при охлаждении подвергнутого ориентацион-ной вытяжке волокна, причем вытяжка должна производиться несколько вьпие точки стеклования, а охлаждение с целью фиксации ориентации - до температур ниже этой точки. [13]