Еще большая погрешность

Cтраница 3

Вольт-амперные характеристики МДП транзистора, построенные по ( 5 - 54 ( сплошные линии, ( 5 - 58 ( крупный пунктир и ( 5 - 70 ( мелкий пунктир. [31]

Аппроксимация ( 5 - 58), и связанные с нею выражения вполне пригодны для приближенных расчетов и качественных оценок. Однако напряжение насыщения, а значит, и ток насыщения определяются при этом со значительной погрешностью, особенно в случае низкоомных подложек. Еще большая погрешность получается тогда, когда потенциал подложки отличен от нуля, что часто имеет место в интегральных схемах. Поэтому иногда приходится использовать более точные аппроксимации, которые рассматриваются ниже. [32]

Эти формулы часто используют для расчета всех прочностных характеристик при изгибе. Однако достаточно точные результаты получаются только при определении пределов пропорциональности и упругости. Без поправки на пластическую деформацию условный предел текучести при изгибе оказывается на 15 - 20 % выше предела текучести при растяжении. Еще большая погрешность может получиться при расчете предела прочности, если к моменту разрушения образец существенно продеформируется. [33]

Регулирование мощности электродвигателей вибромолота менее целесообразно, чем регулирование ударной скорости. Мощность двигателей находится в прямой зависимости от ударной скорости, и поэтому указанные недостатки полностью свойственны и такой схеме регулирования. Дополнительным существенным дефектом такой схемы является значительная зависимость мощности от иных факторов, помимо ударной скорости. Регулирование тока в обмотках электродвигателей привело бы к еще большим погрешностям, поскольку ток даже при постоянном напряжении сети зависит от коэффициента мощности, который может меняться при изменении внешних условий работы машины. [34]

Видно также, что погрешность определения числа вязкости зависит не только от точности определения т ] и Tio ( т и TO), но и от величины т ] / г ] о-1. Действительно, если погрешность определения t составляет 0 5 %, а погрешность определения относительной вязкости около 1 %, то погрешность определения числа вязкости ( г - т ] о) / ( т) оС) может составлять уже 10 - 2 % для растворов с увеличивающейся концентрацией. Это означает, что для раствора с минимальной концентрацией величина ( г) - т) 0) / ( цоС) 0 4 0 04 г / дл. Поэтому использование растворов с меньшей концентрацией ( т.е. TI / T) O 1 1) приводит к еще большей погрешности. Полученное значение [ т ] ] для указанного примера составляет 0 38 г / дл. [35]

Переходная характеристика АЦ-пре-образователя с ошибками линейности. [36]

Эта величина за вычетом ошибки квантования 1 / 2 ULSB представляет суммарную нелинейность. Она составляет дробные доли от ULSB - В примере, который иллюстрируется рис. 24.21, она равна 1 / 2 и В. Другой мерой ошибки линейности является дифференциальная нелинейность. Она указывает, насколько ширина отдельной ступеньки отличается от заданного значения ULSB - Если эта ошибка превышает ULSB, то при измерении некоторые числа могут быть пропущены. При еще больших погрешностях число Z при увеличении входного напряжения может даже убывать. [37]

Влияние материала и толщины стенки преобразователя на время переноса ] тепловой метки потоком. [38]

Исследования преобразователя с точечным термоприемником позволили выявить неучтенные в предложенной методике искажающие факторы и выбрать оптимальную длину контрольного участка при использовании распределенного термоприемника. Измерение скорости переноса тепловой метки таким термоприемником в силу объемного характера регистрирования имеет свою специфику. Ряд погрешностей, характерных для точечного регистратора, например влияние свободной конвекции при горизонтальном течении потока, практически не сказывается на точности измерения скорости переноса тепловой метки распределенным термоприемником. Однако это не означает, что при использовании распределенного термоприемника упрощается расчет градуировочных характеристик преобразователей. Как показали исследования времени срабатывания системы регистрирования в функции от значения критерия Ре, при малых значениях указанного критерия использование в качестве связующей функции рассматриваемых величин формулы (1.130) дает еще большую погрешность, чем в случае точечного термоприемника. Возрастание погрешности объясняется тем, что помимо влияния осевой и радиальной теплопроводности, неучтенных в выражении (1.130), существенную погрешность вносит отсутствие в рассматриваемой формуле учета скоростного профиля. [39]

Наиболее рациональным инженерным решением в таких условиях, признан метод выравнивания осадок основания с помощью песчаных подушек. Особое внимание при этом уделяется дренажу для перехвата, поверхностных вод, поступающих с верхних частей склонов. Подсыпка, песчаного материала для выравнивания дяа котлована не должна превышать 5 - 10 см, так как возможны суффозноиные процессы. Несоблюдение этих норм приводит к непредвиденным осложнениям. Так, во Владивостоке при строительстве на склоне девятиэтажного дома песчаная, подушка в основании фундамента достигала нескольких дециметров. После дождей из-за выноса леска из-под фундамента каркас дома, возведенный до третьего этажа, перекосился. Нередки случаи, когда, плохой дренаж также приводит к значительным осложнениям. Возникла угроза падения перекрытий. Были приняты срочные меры: стены стянули металлическими штырями ла болтах; для перехвата верховодки, поступающей со склонов к зданию, был создан дренаж из перфорированных, асбоцементных труб с выводом воды ниже фундамента в овраг. Причинами нарушения устойчивости зданий часто являются неполноценность, инженерно-геологических изысканий, неправильно выбранное конструктивное решение или нарушение правил и сроков строительства. Дефор-мативные параметры грунтов пирокластических осадков низкие: модуль, деформации, по данным полевых определений, колеблется в пределах 400 - 105 - 650 - 105 Па. Разрушение структуры наблюдается при давлениях 4 - Ю5 - 5 - Ю5 Па. Декомпрессиояная кривая после разгрузки восстанавливается быстро, в течение одного-двух часов. В ряде случаев модули деформации могут быть случайными из-за массивных включений валунов и глыб. Для супесчаных разностей пирокластических отложений получены также высокие значения модуля деформации. У грунтов хорошие дренирующие способности. При смачивании основания из-за утечек из водопроводно-канализационных сетей, снижения несущих свойств е зафиксировано. При нарушении естественного состояния буровым наконечником пирокластические грунты сильна, уплотняются. Это приводит к неправильному определению допускаемого давления на грунты и подбору фундаментов. Использование прибора, объемного плотномера-влагомера, рекомендованного для широкого внедрения при определении объемных весов, приводит к еще большим погрешностям. Наиболее достоверными являются полевые методы. Часто проектировщики предусматривают небольшое заглубление фундаментов, а так как макропористые грунты могут залегать в виде карманов ( в крупнообломочных грунтах в качестве заполнителя), то часть фундаментов укладывается непосредственно на слабые отложения. [40]

Страницы: 1 2 3