Брус - малая кривизна
Cтраница 2
Определить величину и направление ( угол, образуемый с горизонталью) перемещения свободного конца бруса малой кривизны. [16]
Определить величину и направление ( угол, образуемый с горизонталью) перемещения свободного конца бруса малой кривизны. [17]
Определение напряжений в кривом брусе производится различно в зависимости от того, является он брусом малой кривизны или большой кривизны. [18]
При отношении внутреннего радиуса пластины к наружному, близком к единице ( как для стенки бруса малой кривизны) разница между балочными уравнениями (10.42) и уравнениями для пластины несущественна. [19]
При отношении внутреннего радиуса пластины к наружному, близком к единице ( как для стенки бруса малой кривизны) разница между балочными уравнениями (10.42) и уравнениями для пластины - несущественна. [20]
Размеры поперечного сечения кольца предполагаются малыми относительно его радиуса, вследствие чего оказывается возможным применять обычные методы расчета брусьев малой кривизны. [21]
 |
Расчетная схема при определении критических сил.| Расчетная схема участка на действие внутреннего давления. [22] |
Упруго-искривленный участок при определении кольцевых напряжений рассматривается как прямолинейная и тонкостенная оболочка, а при определении продольных напряжений - как брус малой кривизны. [23]
Значения интегралов, часто встречающихся при определении деформаций кривой бруса, даны в таблице 11.7, а в таблице 11.8 приведены значения перемещений и значения наибольших изгибающих моментов для некоторых брусьев малой кривизны. [24]
Из работ зарубежных ученых середины и второй половины XIX века особенно большое значение имели исследования французского инженера и ученого Барре де Сен-Венана ( 1797 - 1886), который развил прикладную сторону теории упругости, дал точное решение задачи об изгибе балки и брусьев малой кривизны, доказал правильность основных гипотез элементарной теории для случая чистого изгиба ( поперечные сечения остаются плоскими, продольные волокна не давят друг на друга) и показал, что формула нормальных напряжений, выведенная на основе этих гипотез, приемлема и при поперечном изгибе, несмотря на то, что в этом случае сечения искривляются. [25]
Кривой брус называется брусом малой кривизны, если радиус кривизны оси бруса Q 7 / г, где h - размер поперечного сечения в плоскости кривизны. Напряжения при изгибе и кручении брусьев малой кривизны определяются по формулам для прямых брусьев. Перемещения при нагружении бруса малой кривизны определяются с помощью интеграла Мора. [26]
Эта закономерность имеет общий характер. Значит, даже при большой кривизне бруса ( 2 5 р: А5) определение перемещений ( расчеты на жесткость) можно выполнять по зависимостям для бруса малой кривизны, а определение напряжений ( расчеты на прочность) следует производить с учетом большой кривизны. [27]
Кривой брус называется брусом малой кривизны, если радиус кривизны его оси р 7Л ( фиг. Напряжения при изгибе и кручении кривых брусьев малой кривизны определяются по формулам для прямых брусьев. Перемещения при на-гружении бруса малой кривизны определяются с помощью интеграла Мора. [28]
Кривой брус называется брусом малой кривизны, если радиус кривизны оси бруса Q 7 / г, где h - размер поперечного сечения в плоскости кривизны. Напряжения при изгибе и кручении брусьев малой кривизны определяются по формулам для прямых брусьев. Перемещения при нагружении бруса малой кривизны определяются с помощью интеграла Мора. [29]
Пусть дано кольцо радиуса а. Пусть его меридиональное сечение имеет ось симметрии, параллельную оси симметрии кольца, так что ось симметрии меридионального сечения вместе с перпендикулярной к ней осью, проходящей через центр тяжести меридионального сечения, представляют главные оси поперечного сечения. Так как мы предполагаем, что размеры поперечного сечения в сравнении с диаметром 2а кольца малы, то к рассматриваемому кольцу можно применить формулы теорий изгиба бруса малой кривизны. Пусть нагрузка распределена равномерно вдоль круга радиуса а и направлена к центру этого круга. Пусть 1) все силы нагрузки будут направлены к этой неподвижной течке также и при бесконечно малом отклонении кольца от его круглой формы и пусть 2) на единицу длины окружности приходится нагрузка р кг / см, так что центральному углу da соответствует нагрузка p - ada. Так как в данном случае мы имеем задачу об устойчивости, то мы должны исходить из деформированного состояния кольца, бесконечно близкого к состоянию равновесия, и выразить, что для этого близкого состояния также получается равновесие. Это дает нам условие, которому должна удовлетворять критическая нагрузка pKf, при переходе через которую начинается потеря устойчивости плоской формы равновесия. [30]
Страницы: 1 2 3