Податливость - связь
Cтраница 2
Температурный градиент приводит к пилообразной эпюре нормальных напряжений ( рис. 102), свидетельствующей об упругих сдвигах, возникающих в швах за счет податливости связей. [17]
Вторые члены в скобках формул ( 4) и ( 5) представляют собой прогиб монолитного стержня, - а первые - добавки, возникающие в результате податливости связей сдвига. [18]
Поперечное сечение такого стержня ( рис. 96) можно назвать упруго замкнутым. Будем считать, что податливость связей сдвига намного больше податливости на сдвиг стенок самого стержня; тогда сдвигами стенок можно пренебречь и считать, что стержень работает согласно закону секториальных площадей. Уравнения для расчета такого стержня могут быть получены из уравнений (56.10), как частный случай. Необходимо лишь отбросить знаки суммирования, положить Лх - 1 - A ( / ft - 0, а 4й / обо значить через Л что является разностью секториальных координат сечения в месте разреза по связям сдвига. Учтем также, что нормальная сила в стержне от действия усилий Т равна нулю, а внешняя нормальная сила и внешние изгибающие моменты не вызывают сдвига по линии связей. [19]
При большой длине здания или температурного блока ( более 144 м) устанавливаются дополнительные поперечные связевые фермы. Это уменьшает поперечные перемещения поясов ферм, возникающие вследствие податливости связей. [20]
В работе [7] исследована зависимость частоты чисто крутильных колебаний ve от податливости деплан ацмонных связен для стержня бисммметричного сечения. Оказалось, что vo рспко уменьшается при малом увеличении податливости связей по сравнению с монолитным тонкостенным стержнем замкнутого, сечения. При дальнейшем увеличении податливости связей ve уменьшается менее интенсивно и асимптотически стремится к частоте колебаний стержня открытого профиля. Однако для стержня моносимметричного сечения, как показано ниже, исследуемая зависимость может иметь иной характер. [21]
Значение последнего угла поворота равно нулю. Далее, заполняется вторая форма, первая сторона которой содержит значения податливостей связей в начале и конце рассчитываемой конструкции: с - угловой, С2 - поперечной; Сз - продольной. [22]
Подсчет по методике [1] не приводит к обнаруженному оффекту. Это связало с тем, что в [1] е представляется возможным оценить влияние податливости депланациошшх связей на величину / ш положение центра изгиба. Количественные различия в значениях Мкр по [1] и ло данной методике меняются в широких пределах. [23]
Врубки и шпоики в случае тщательного их выполнения являются очень жесткими, но хрупкими элементами конструкций. Поэтому деформации балки на врубках и шпонках чаще всего могут определяться без учета податливости связей сдвига так же, как и скалывающие напряжения, приходящиеся на каждую связь, т.е. по обычным формулам сопротивления материалов. Исключение представляют гладкие кольцевые и в особенности зубчато-кольцевые шпонки, работа которых больше приближается по своему характеру к нагельным соединениям. [24]
Равенство а 0 относится к монолитному тонкостенному стержню замкнутого профиля; равенство бэ0 или G0 отвечает стержню открытого профиля. Из графика рис. 2 видно, что частота vae ( так же, как частота ve в [7]) монотонно убывает с увеличением податливости связей. [25]
Одним из методов, позволяющих при расчетах проводить анализ динамических характеристик отдельных узлов, является обобщенный метод динамических подат-ливостей и начальных параметров. Система ротор - корпус - подвеска разбивается на подсистемы - корпус с подвеской и роторы, свободные от закрепления. Податливости упругих безынерционных связей роторов с корпусом и между собой относятся к какой-либо из подсистем. [26]
В работе [7] исследована зависимость частоты чисто крутильных колебаний ve от податливости деплан ацмонных связен для стержня бисммметричного сечения. Оказалось, что vo рспко уменьшается при малом увеличении податливости связей по сравнению с монолитным тонкостенным стержнем замкнутого, сечения. При дальнейшем увеличении податливости связей ve уменьшается менее интенсивно и асимптотически стремится к частоте колебаний стержня открытого профиля. Однако для стержня моносимметричного сечения, как показано ниже, исследуемая зависимость может иметь иной характер. [27]
Крепления концов стержня и его опертых промежуточных сечений практически в той или иной степени способны деформироваться. Таким образом, все линейные и угловые связи, наложенные на стержень, вообще говоря, являются не абсолютно жесткими, а податливыми. При достаточно большой величине податливости связей это обстоятельство существенным образом меняет величину критического значения нагрузки. Устойчивость стержня с податливыми, но нелинейно деформируемыми связями изучена в значительно меньшей степени. [28]
По максимальному моменту производится расчет стопорного механизма. При этом следует различать две разновидности храповых стопорных устройств: стопорные устройства одностороннего действия и храповые стопорные устройства двустороннего действия. В стопорных устройствах одностороннего действия податливость связи в направлении стопорения определяется с учетом упругих свойств основных элементов кинематической цепи. [29]
 |
Изодромная схема регулирования. [30] |
Страницы: 1 2 3