Подвижка - грунт
Cтраница 3
Для повышения эффективности охраны кабельных линий необходимо установить разные сроки осмотра трасс. Для трасс, не имеющих усовершенствованного дорожного покрова ( асфальта, бетона), вертикальной и горизонтальной планировки, доступных случайным бесконтрольным раскопкам ( пустыри, поля, огороды, строительные площадки, участки трассы где возможны осадки, оползни и подвижки грунта), необходимо устанавливать более частую периодичность осмотров. Весной во время таяния снега, а также после сильных дождей, паводков, когда наиболее вероятны размывы грунта, необходимо производить внеочередные осмотры трасс. Для трасс, имеющих усовершенствованное дорожное покрытие в виде асфальта, бетона, и для кабелей, проложенных в туннелях, коллекторах, где возможность бесконтрольных, случайных раскопок исключается, периодичность осмотра может быть установлена более редкая. [31]
Криогенное растрескивание многолет-немерзлых грунтов приводит к тому, что участок трубопровода подвергается дополнительному однократному нагружению касательной распределенной силой по поверхности конструкции. Раскрытие криогенной трещины является случайной величиной, характеризуемой ее средним значением и среднеквадрати-ческим отклонением. Длина трубопровода, на которой происходит подвижка грунта, также представляется случайной величиной. Касательная сила, приложенная к поверхности газопровода, рассматривается как сила трения, пропорциональная перовому давлению мерзлого грунта. В зоне криогенной трещины возникает максимальное растягивающее осевое напряжение, опасность которого для основного металла и поперечных сварных стыковых соединений оценивается по соотношениям, приведенным выше. Таким образом, при оценке прогнозируемого срока службы участка газопровода в промерзающих пучини-стых грунтах следует учитывать дополнительно значения осевых напряжений изгиба, вызванных особыми природными явлениями - ростом бугров морозного пучения, криогенным выпучиванием газопровода и криогенным растрескиванием грунтового массива. [32]
К таким зонам относятся, прежде всего, зона сварного шва и околошовная зона. Причинами таких повреждений являются интенсивные пластические деформации, развивающиеся в зонах перенапряжений из-за дефектов монтажа ( сварка под напряжением), подвижки грунта, геометрических особенностей ландшафта, температурных и других воздействий, приводящих к неоднородным статическим нагрузкам. Сделан вывод, что основной причиной разрушения МГ является совокупность указанных внешних и внутренних эксплуатационных нагрузок, что может приводить к локальному интенсивному образованию трещиноподобных дефектов в структуре сварного шва. [33]
Первый участок соответствует скачку смещения Д - ш при переходе к следующему более глубокому слою ячеек расчетной сетки, т.е. представляет собой горизонтальную подвижку грунта, локализованную непосредственно на верхней границе слоя глины. Согласно расчетным данным, на расстояниях менее 200 м горизонтальное смещение в прочной осадочной породе на границе раздела на глубине 200м превышает смещение в нижележащем слое глины. Соответственно меняется направление относительной горизонтальной подвижки грунта на верхней границе слоя глины. [34]
В первой главе описан анализ существующих методов расчета устойчивости откосов, их достоинства и недостатки. Подробно рассмотрены графо-аналитические методы расчета ( так как они разрешены и указаны в действующих нормативных документах), приведена условная классификация по двум основным позициям: 1) используемые уравнения равновесия расчетной схемы и 2) обоснование и выбор предполагаемой поверхности потери устойчивости. Это сделано в связи с тем, что применимость той или иной методики обусловлена геологическим сложением откоса и классом проектируемого сооружения. По формам поверхностей скольжения выделяются: 1) плоская, 2) круглоцилиндрическая, 3) ломаная, 4) произвольная. Выбор той или иной поверхности скольжения основан на следующих фактах: свойства грунтов, слагающих склон; визуальные наблюдения за подвижками грунта на склоне и результаты геодезических замеров; опыт проектировщика; класс ответственности проектируемых объектов и возможный ущерб от разрушения склона. [35]
На рис. 10.29 и 10.30 в качестве примера приведены наиболее значимые расчетные зависимости от глубины максимальных значений скорости движения и смещения грунта. Максимальные значения вертикальных компонентов скорости и смещения получены под центром взрыва, горизонтальных компонентов скорости и смещения - вдоль вертикали на расстоянии 200 м от центра взрыва. Для сопоставления на рисунках штрихами показаны результаты расчета взрыва в квазиоднородном скальном массиве ( с учетом слоя выветрелой породы, но без учета зон трещиноватости), выполненного с использованием полной обобщенной квазиупругопластиче-ской модели. Вертикальными тонкими штриховыми линиями на рисунках отмечены глубины, на которых располагаются верхние границы зон трещиноватости в принятой модели скального массива. Полученные данные показывают, что отражение сеисмовзрывных волн от границ зоны трещиноватости приводит к увеличению обоих ( нормальной и тангенциальной к границе раздела) компонентов скорости и смещения, а также г-компонента тензора напряжений вблизи нарушения; - компонент тензора напряжений в этой зоне уменьшается. В результате прохождения сеисмовзрывных волн через зону трещиноватости параметры движения и напряженного состояния грунта изменяются скачком. Наиболее резкое изменение испытывают максимальные значения горизонтальной составляющей скорости и смещения, что свидетельствует о возникновении горизонтальной подвижки грунта на контактных границах. Изменение амплитуды - компонента скорости между зонами трещиноватости характеризуется аномально низким коэффициентом затухания. Данный эффект обусловлен изменением формы фронта волны и ее расходимости при преломлении. [37]
Страницы: 1 2 3