Газожидкостный подъемник

Cтраница 3

В первой главе при анализе методик расчета промысловых газожидкостных подъемников было показано разнообразие формул определяющих потери на трение при движении газожидкостных смесей. Это несоответствие результатов расчетов по различным формулам объясняется прежде всего отсутствием надежной методики определения потерь напора на трение по опытным данным. [31]

Приведенные уравнения описывают движение газожидкостной смеси в элементарном газожидкостном подъемнике ( подъемнике малой длины) и отличаются между собой только формой записи. Потери давления ркн на инерционное сопротивление малы, поэтому их обычно не учитывают. В общей сумме основная доля ( 70 - 95 % при оптимальном режиме и 50 - 60 % при максимальном режиме) приходится на потери Арсм, значение которых зависит от плотности смеси рсм. [32]

В настоящее время опубликовано порядка пятидесяти методик расчета промысловых газожидкостных подъемников. В связи с этим, а главным образом потому, что результаты индивидуального анализа методик не влияют на выводы данной главы, здесь проводится лишь групповой анализ существующих методик. [33]

Для пользования рассмотренными в главе 1 методиками расчета промысловых газожидкостных подъемников необходимо располагать значениями свойств фаз и расходных кинематических параметров в любой точке колонны НКТ, то есть их зависимостью от давления и температуры. Считается, что наиболее точные результаты дают экспериментальные зависимости, полученные для условий данного месторождения, и только при их отсутствии нужно пользоваться обобщенными зависимостями или расчетами по уравнениям фазового равновесия. Сравнение методов и оценка их точности в литературе отсутствует. [34]

Расчетные кривые распределения давления вдоль лифта.| Характеристические кривые подъемника ( dconst, const. [35]

Диаметр фонтанных труб определяют с помощью графика характеристических кривых газожидкостного подъемника ( рис. VII. [36]

Многие авторы считают, что в большинстве случаев эксплуатация газожидкостных подъемников происходит в условиях снарядного режима. При этом режиме жидкость поднимается под действием движущей силы газа, оказывающего непосредственное давление на нее, и при трении газа о жидкость. Величина давления обусловливается работой по подъему смеси и потерями напора в подъемной колонне вследствие трения жидкости и газа о стенки труб и разных скоростей их движения. Газ движется быстрее жидкости, проскальзывает через нее. [37]

При определении условной характеристики скважины необходимо располагать данными расчета газожидкостного подъемника. [38]

Применение изложенной методики для разных моментов с учетом особенностей работы газожидкостного подъемника позволяет устанавливать зависимости изменения во времени дебитов скважин по газу и воде, отбора газа из месторождения и объемов попутно добываемой воды. На основе этой информации решаются вопросы об объемах изоляционных работ в скважинах, добыче обводненной продукции и утилизации пластовой воды. [39]

В отличие от первых двух факторов, влияние на работу газожидкостного подъемника давлений на башмаке и его устье на сегодняшний день хорошо известно. Эти вопросы разработаны и теоретически и экспериментально, подтверждены промысловой практикой и подробно освещены в учебной и специальной литературе. Поэтому здесь возможны только технологические и технические решения, позволяющие повысить эффективность работы промысловых газожидкостных подъемников при низких забойных давлениях и высоких давлениях на устье. [40]

Более того, эти методики не могут использоваться для расчета промысловых газожидкостных подъемников, так как при одних и тех же свойствах фаз и расходных характеристиках параметры газожидкостных потоков в скважинах и лабораторных установках различны вследствие недостаточности длины лабораторных установок для стабилизации режима движения смеси. Зависимости параметров потока от свойств фаз и расходных характеристик, устанавливаемые на основе лабораторных исследований, недействительны для промысловых условий в этом диапазоне изменения свойств и характеристик. Кроме того, в промысловых условиях практически не существует пробковой структуры течения смеси, при которой проводится большинство исследований в лабораторных условиях. [41]

Наличие двух корреляционных кривых 7 и 2 - 3 позволяет рассчитывать промысловые газожидкостные подъемники при вязкости лифтируемой жидкости от 0 2 до 10000 мПа - с. [42]

Таким образом, разработанные нами в предыдущих главах методики пригодны для расчета промысловых газожидкостных подъемников при их работе в осложненных условиях, то есть в обводненных скважинах или при лифтировании высоковязких жидкостей. В смысле универсальности они не хуже и не лучше ранее предлагаемых методик, которые также пригодны в специфических условиях, соответствующих тем, при которых они получены при проведении лабораторных или промысловых экспериментов. То есть, методики, рассмотренные в главах 4 и 5, не являются универсальными. [43]

Рассмотренный способ исследования дает возможность получить подробную информацию о совместной работе пласта и газожидкостного подъемника. Основной недостаток этого метода заключается в длительности исследования. [44]

Точки пересечения индикаторных линий и характеристических кривых определяют условия совместной работы пласта и газожидкостного подъемника. При заданных депрессии и устьевом давлении чем больше коэффициент продуктивности скважины / С, тем больше нужно брать диаметр колонны НКТ для отбора продукции скважины. [45]

Страницы: 1 2 3 4