Cтраница 2
Вязкость нефти и нефтепродуктов является одним из важнейших параметров, характеризующих их качество. Особенно необходимы показатели вязкости продукта при расчете трубопроводных систем, при оценке расхода и качества топлив и масел. В ГОСТ 33 - 82, ASTM D 445, ISO 3104, IP 71 для измерения кинематической вязкости нефти и нефтепродуктов рекомендован капиллярный метод. В соответствии с этим методом измерения кинематической вязкости производят с применением стеклянных капиллярных вискозиметров, в которых обеспечивается ламинарный поток течения определенного объема жидкости по капилляру под действием силы тяжести. Этот метод применим для жидкостей, в которых напряжение сдвига т и скорость сдвига v пропорциональны ( ньютоновское течение); т) т / v, где ц - динамическая вязкость жидкости. Капиллярный метод зависит от поведения измеряемого образца жидкости во время течения по капилляру. В идеальном случае вязкость не зависит от скорости сдвига, однако коэффициент вязкости для нефти незначительно отличается при разных скоростях сдвига, поэтому могут получаться различные результаты в вискозиметрах с разным диаметром капилляра. [16]
Вязкость нефти и нефтепродуктов является одним из важнейших параметров, характеризующих их качество. Особенно необходимы показатели вязкости продукта при расчете трубопроводных систем, при оценке расхода и качества топлив и масел. В ГОСТ 33 - 82, ASTM D 445, ISO 3104, IP 71 для измерения кинематической вязкости нефти и нефтепродуктов рекомендован капиллярный метод. В соответствии с этим методом, измерения кинематической вязкости производятся с применением стеклянных капиллярных вискозиметров, в которых обеспечивается ламинарный поток течения определенного объема жидкости по капилляру под действием силы тяжести. [17]
Насосы типа К - горизонтальные одноступенчатые консольного типа с рабочим колесом одностороннего входа. Эти насосы предназначены для подачи воды и других чистых жидкостей, имеющих сходные с водой показатели вязкости и химической активности, с температурой не более 85 С, с содержанием механических примесей по объему не более 0 1 % и размерами не более 0 2 мм. [18]
Кроме включений, видимых в оптический микроскоп, существуют особенности в распределении и количестве субмикроскопических включений, обнаруживаемых на экстракционных угольных репликах с помощью электронного микроскопа. Такое равномерное распределение включений не препятствует движению дислокаций при пластической деформаци и и, в конечном итоге, повышает показатели вязкости разрушения металла при положительных и отрицательных температурах. Кроме того, равномерно распределенные субмикроскопические оксидные частицы могут оказаться зародышами феррита в аустенитной матрице в процессе ее охлаждения. В результате этого при у - а превращении получается дезориентированная мелкодисперсная структура игольчатого феррита, отличающаяся высокой пластичностью и хладостой-костью. [19]
Под влиянием переплавов снижается также обогащение загрязняющих компонентов границ зерен. Поэтому, например, показатели вязкости очищенной от загрязняющих примесей стали менее чувствительны к размеру зерен аустенита, чем сталей, изготовленных обычным путем. Под воздействием переплава существенно снижается также и анизотропия показателей вязкости. [20]
Спекание угольных зерен является одним из факторов прочности материала кокса, его истираемости. Благодаря прочным связям между зернами спекание углей придает структуре полукокса жесткость, которая усиливает внутреннее напряжение, возникающее при его усадке. Начальное окисление изменяет характер внешней поверхности угля, адсорбировавшей кислород. У более молодых и более реакционноспосо бных углей адсорбированный кислород может входить в химическое соединение с веществом угля у поверхности, вызывая его местную полимеризацию и конденсацию ( см. стр. Хотя при этом еще не изменяется элементарный состав, выход летучих веществ и даже толщина пластического слоя, но спекаемостъ угля и прочность кокса изменяются. Это вызывается тем, что адсорбированный кислород образует пленку, которая ухудшает смачиваемость угля, увеличивает вязкость и газопроницаемость пластической массы. Поэтому показатели вязкости и газопроницаемости пластического слоя оказываются более чувствительными к окислению, чем пластометрические показатели. [21]
Поэтому принято индексами I, II, III обозначать параметры разрушения, связанные с соответствующим типом распространения трещины. Так, для разрушения при растяжении критические параметры обозначаются Кю и Gic. Показатель G c называется в литературе по-разному, однако чаще других встречается название, критическая скорость освобождения энергии деформирования при росте трещины. Уравнение (2.3) строго применимо только для роста трещины по типу I для упругоизотропного материала. Для роста трещин по типам II и III модуль Юнга необходимо заменить модулем упругости при сдвиге. Ситуация значительно усложняется в случае упругоанизотропных материалов. Геометрические константы Y рассчитаны для различных типов лабораторных образцов и технических конструкций, поэтому значения К с и GIC можно легко определить экспериментально. Важнейшим практическим применением ЛУМР, если она описывает разрушение материала, является возможность расчета максимальных нагрузок, которые выдержит заданная конструкция, по значениям Кс или Ос, определенным в лабораторных испытаниях, в сочетании с размерами дефектов или трещин в материале, найденных с помощью неразрушающих методов контроля. Однако даже если материал не предназначен для конкретной конструкции, показатели вязкости разрушения являются важнейшими теоретически обоснованными параметрами, характеризующими устойчивость материала к растрескиванию и разрушению, которые не зависят от формы и размеров образцов при выполнении соответствующих условий в процессе испытаний и могут быть воспроизводимо определены в лаборатории. [22]
Поэтому принято индексами I, II, III обозначать параметры разрушения, связанные с соответствующим типом распространения трещины. Так, для разрушения при растяжении критические параметры обозначаются Кю и GR. Показатель G c называется в литературе по-разному, однако чаще других встречается название, критическая скорость освобождения энергии деформирования при росте трещины. Уравнение (2.3) строго применимо только для роста трещины по типу I для упругоизотропного материала. Для роста трещин по типам II и III модуль Юнга необходимо заменить модулем упругости при сдвиге. Ситуация значительно усложняется в случае упругоанизотропных материалов. Геометрические константы Y рассчитаны для различных типов лабораторных образцов и технических конструкций, поэтому значения / Сю и Gic можно легко определить экспериментально. Важнейшим практическим применением ЛУМР, если она описывает разрушение материала, является возможность расчета максимальных нагрузок, которые выдержит заданная конструкция, по значениям К. GC, определенным в лабораторных испытаниях, в сочетании с размерами дефектов или трещин в материале, найденных с помощью неразрушающих методов контроля. Однако даже если материал не предназначен для конкретной конструкции, показатели вязкости разрушения являются важнейшими теоретически обоснованными параметрами, характеризующими устойчивость материала к растрескиванию и разрушению, которые не зависят от формы и размеров образцов при выполнении соответствующих условий в процессе испытаний и могут быть воспроизводимо определены в лаборатории. Эти показатели все шире используются не только в конструкторских расчетах, но и при разработке и общей оценке новых материалов. [23]