Cтраница 2
При удельном сопротивлении грунта р 750 Ом - м и меньшем размере площади заземлителя S6400 м2 показатель грозоупорности подстанции 35 кВ по рис. 7 - 15 составляет Ms &45 лет. [16]
Следует отметить, что при определении зависимостей М4 ( р) из-за недостаточности данных исследований не учитывались влияния на повышение показателя грозоупорности вертикальных электродов по контуру заземлителя, сосредоточенных заземлителеи в месте ввода тока в заземлитель и использования более частой сетки. Количественный учет этих влияний требует расширения исследований. [17]
Из зависимостей Aff ( p), приведенных на рис. 7 - 15, видно, что увеличение р резко снижает показатель грозоупорности. Так, например, для подстанции 35 кВ с за-землителем-сеткой размером УЪ 80 м при увеличении р со 150 до 1000 Ом - м показатель грозоупорности снижается с М217 до 36 лет. [18]
Однако такое решение может быть принято только после тщательного исследования на модели, так как из-за большого числа воздействующих на подстанцию волн показатель грозоупорности подстанции без разрядника может оказаться неудовлетворительным. [19]
Хотя подстанции, так же как и линии, невозможно сделать абсолютно грозоупорными, при разработке грозозащитных мероприятий стремятся обеспечить как можно меньшую вероятность повреждения изоляции подстанций. Для количественной характеристики этой вероятности применяется так называемый показатель грозоупорности подстанции, равный расчетному числу лет, в течение которых на подстанции не возникает опасного для изоляции напряжения. Для современных подстанций высокого напряжения показатель грозоупорности исчисляется сотнями и даже тысячами лет, что свидетельствует о стремлении проектировщиков обеспечить наибольшую степень грозоупорности подстанций. [20]
Из зависимостей Aff ( p), приведенных на рис. 7 - 15, видно, что увеличение р резко снижает показатель грозоупорности. Так, например, для подстанции 35 кВ с за-землителем-сеткой размером УЪ 80 м при увеличении р со 150 до 1000 Ом - м показатель грозоупорности снижается с М217 до 36 лет. [21]
Хотя подстанции, так же как и линии, невозможно сделать абсолютно грозоупорными, при разработке грозозащитных мероприятий стремятся обеспечить как можно меньшую вероятность повреждения изоляции подстанций. Для количественной характеристики этой вероятности применяется так называемый показатель грозоупорности подстанции, равный расчетному числу лет, в течение которых на подстанции не возникает опасного для изоляции напряжения. Для современных подстанций высокого напряжения показатель грозоупорности исчисляется сотнями и даже тысячами лет, что свидетельствует о стремлении проектировщиков обеспечить наибольшую степень грозоупорности подстанций. [22]
Расчеты и исследования на анализаторе ЛПИ показывают, что при некоторых параметрах тока молнии схема работает не вполне надежно. Установленные с другой стороны линии разрядники оказывают благоприятное действие. Эти обстоятельства необходимо учитывать при вычислении показателя грозоупорности схемы. Результаты таких расчетов, приведенные в табл. 14.9, показывают заметное снижение надежности грозозащиты в схемах с кабельной вставкой по сравнению с предыдущими случаями. Поэтому отсутствие реакторов может быть допущено только для менее ответственных генераторов и двигателей средней и малой мощности. [23]
При ударе молнии в один из проводов линии 35 кв на металлических опорах без троса, как правило, происходит перекрытие изоляции этого провода на опору. При этом пораженный провод играет роль защитного троса. Условия возникновения перекрытия между опорой и вторым проводом, кривая опасных волн, уровень и показатель грозоупорности такой линии определяются по формулам, приведенным в § 14.3 б, с учетом коэффициента связи провод - провод. [24]
Первоначально, после появления трубчатых разрядников ( РТ), предполагалось, что если на каждой опоре против каждого провода установить по РТ, то линия будет вполне грозоупорной. Вероятность повреждения РТ в течение грозового сезона имеет порядок 10 - 3, что ухудшает показатель грозоупорности при большом числе разрядников. РТ имеет ограниченные верхний и нижний пределы гашения тока к. Поэтому в настоящее время на линии разрядники устанавливаются только для защиты отдельных точек с ослабленной изоляцией. [25]
Магнитные колебательные составляющие возникают за счет трансформации на сторону НН собственных колебаний обмотки ВН, возникающих при внезапном приложении к трансформатору импульсного напряжения, а также собственных колебаний обмотки НН. Однако установка на стороне ВН современных магнитно-вентильных разрядников при соединении обмоток трансформатора 7504 - 110 кв по схеме звезда ( с глухим заземлением нейтрали) - треугольник или трансформатора 35 / 64 - 10 кв по схеме звезда - треугольник существенно ограничивает вероятность появления опасных перенапряжений на стороне НН. Показатель грозоупорности такой схемы не ниже показателя грозоупорности трансформатора на стороне ВН и имеет порядок сотен лет. [26]
Магнитные колебательные составляющие возникают за счет трансформации на сторону НН собственных колебаний обмотки ВН, возникающих при внезапном приложении к трансформатору импульсного напряжения, а также собственных колебаний обмотки НН. Однако установка на стороне ВН современных магнитно-вентильных разрядников при соединении обмоток трансформатора 7504 - 110 кв по схеме звезда ( с глухим заземлением нейтрали) - треугольник или трансформатора 35 / 64 - 10 кв по схеме звезда - треугольник существенно ограничивает вероятность появления опасных перенапряжений на стороне НН. Показатель грозоупорности такой схемы не ниже показателя грозоупорности трансформатора на стороне ВН и имеет порядок сотен лет. [27]