Поле - скорость - перемещение
Cтраница 2
 |
Настройки входных параметров модели. [16] |
При ненулевом значении коэффициента диффузии в поле скорости адвективного перемещения задается соответствующая величина, а скорость ветра полагается равной нулю. При нулевом значении в поле скорости адвективного перемещения используется значение скорости ветра, задаваемое в соответствующем поле, и предполагается распространение инфекции в горизонтальном поле ветра. [17]
Ниже на примере одноосного растяжения полого цилиндра рассматривается возможность построения разрывного поля скоростей перемещений. Исследуются поля деформаций в окрестности поверхности разрыва. Показано, что наибольшие деформации получают частицы материала, находящиеся на внутренней поверхности. Предлагается деформационный критерий разрушения материала. Деформация сплошного цилиндра рассматривается как предельная деформация полого цилиндра при стремлении радиуса внутреннего отверстия к нулю. Рассматривается задача о распространении внутренней трещины в сплошном цилиндре. [18]
Задача построения поля напряжений и скоростей перемещений при общей плоской деформации является статически определимой. Сначала должно быть определено поле характеристик и напряжений по уравнениям (1.4) - (1.7) для заданных граничных условий для функций сг, 0, ip, а затем можно построить поле скоростей перемещений для заданных кинематических граничных условий, так как функции в и ( р: используемые в дифференциальных соотношениях (1.11) - (1.14), будут известны. [19]
Ниже приведено частное решение общих уравнений теории идеальной пластичности в цилиндрических координатах при условии пластичности Треска. В этом случае существенной особенностью решения является независимое определение поля напряжений. Поле скоростей перемещений определяется из условий несжимаемости и изотропии. [20]
Движение металла при волочении полосы не является потенциальным. Действительно, условие (1.146) потенциальности поля скоростей перемещений не выполняется. [21]
В настоящей работе исследуется задача о вдавливании тонкого лезвия в пластическое полупространство. Устанавливается аналогия между линеаризированными задачами теории идеальной пластичности и газовой динамики. Указанное обстоятельство позволяет использовать результаты, полученные в теории крыла конечного размаха [4, 5], для определения поля скоростей перемещений при вдавливании тонкого лезвия в пластическое полупространство. [22]
D), соответствующие условию полной пластичности, приводящие к статически определимым задачам, а также состояния АВ, EF ( ВС, DE), приводящие к кинематически определимым полям скоростей перемещений. [23]
Pragera [1] ( рис. 3), в котором верхний С А ОАС и нижний Е В ОВЕ концы полосы движутся со скоростями V соответственно вверх и вниз. Пластическая деформация материала здесь локализуется вдоль изолированных линий скольжения А О В и АО В, которые являются линиями разрыва скоростей перемещений. Особенностью данной постановки задачи является разрывность поля скоростей перемещений, скачкообразное увеличение деформаций при пересечении частицей линий разрыва скоростей и локализация деформаций в заштрихованной на рис. 3 области. [24]
Pragera [4] ( рис. 3), в котором верхний С А ОАС и нижний Е В ОВЕ концы полосы движутся со скоростями V соответственно вверх и вниз. Области ОАВ и О АВ также движутся как жесткие, соответственно, в отрицательном и положительном направлениях оси. Пластическая деформация материала здесь локализуется вдоль изолированных линий скольжения А ОВ и АОВ, которые являются линиями разрыва скоростей перемещений. Особенностью данной постановки задачи является разрывность поля скоростей перемещений, скачкообразное увеличение деформаций при пересечении частицей линий разрыва скоростей и локализация деформаций в заштрихованной на рис. 3 области. [25]
Страницы: 1 2