Поле - пластическая деформация
Cтраница 1
Поле пластических деформаций в круговых швах характеризуется резким градиентом деформаций, имеющих положительный либо отрицательный знак. Градиент пластических деформаций наибольший в образцах с малым диаметром сварного шва. Зоны максимальных остаточных пластических деформаций удлинения смещены по сравнению с остаточными упругими деформациями растяжения и лежат в зоне, нагреваемой до 500 - 900 С. Следует заметить, что поле упругопластических деформаций зависит от жесткости различных элементов образца и градиента температурного поля. [1]
Данный метод, как и известные из литературы, основывается на применении уравнений теории оболочек, которые учитывают присутствие в сварном соединении поля условных пластических деформаций Е ( а, у), где i а, р - координаты в осевом и кольцевом направлениях; у - координата по толщине стенки оболочки. [2]
Приведенный выше функционал включает в себя особенности построения измерительного оборудования выбранных методов, что дает возможность учитывать неоднородность поля напряжений и, тем самым, повысить точность определения искомых коэффициентов поля пластических деформаций и остаточных напряжений в сварном соединении труб. [3]
Приведенный выше функционал включает в себя особенности построения измерительного оборудований выбранных методов, что дает возможность учитывать неоднородность поля напряжений и, тем самым, повысить точность определения искомых коэффициентов поля пластических деформаций и остаточных напряжений в сварном соединении труб. [4]
Замена вектора ру вектором pj / в последнем выражении вполне обоснована, поскольку эти векторы могут быть между собой связаны; вместе с тем задать поле самоуравновешенных напряжений ( упругих деформаций) проще, чем поле соответствующих пластических деформаций. [5]
 |
Влияние глубины непровара на изменение пластических свойств ( показателей - пластичности Д и Ду швов сварных соединений из сталей. [6] |
Непровар глубиной 2 5 и 10 % толщины образца резко сокращает деформированную зону и участки с максимальными продольными и поперечными пластическими деформациями по сравнению с образцами с полным проваром. Термообработка не изменяет существенным образом поля пластических деформаций. С понижением температуры испытаний ( до - 60 С) несколько сокращается деформированная зона, а также величина продольных и особенно поперечных пластических деформаций. При увеличении непровара до 42 - 43 % и понижении температуры испытаний происходит дальнейшее постепенное сокращение деформированной зоны. [7]
Это случаи, когда материал имеет определенный предел текучести и в теле возникает граничная поверхность между упругой и пластической областями, причем эта поверхность при возрастании внешних нагрузок ( например, когда давление, действующее на внутреннюю поверхность цилиндра, постепенно возрастает) перемещается в теле. При этом внутри тела перемещается постепенно и поле пластических деформаций. Однако их интегрирование по времени t весьма трудоемко. С другой же стороны, несмотря на то, что уравнения (24.10) и (24.12) здесь неприменимы, их использование может все же дать значительные преимущества. [8]
Ответственность остаточных микронапряжений за процесс накопления повреждений впервые была отмечена в работе [20], где и была сформулирована гипотеза пропорциональности скорости накопления повреждений и интенсивности остаточных микронапряжений. Кинетическое уравнение (2.14) на основе работы остаточных микронапряжений на поле пластических деформаций ( критерий работы микронапряжений) впервые было рассмотрено в работах [22, 23, 24] при теоретических исследованиях малоцикловой усталости конических оболочек при теплосменах. [9]
Возникающее перемещение на границе упругого ядра, очевидно, будет также весьма малым, так что его влиянием на поле пластических деформаций можно пренебречь. [10]
Полезно иметь в виду, что разрывы в зоне разрушения контролируются локальными деформациями материала в области, примыкающей к зоне предразрушения. Для получения / движущейся трещины окружающее упругое поле должно вызвать такие непрерывные пластические деформации на продолжении конца трещины, чтобы их было достаточно для осуществления процессов разделения. Увеличение / С может увеличить поле пластической деформации, повысить размер зон скачкообразного распространения трещины и обусловить большую скорость трещины. Хотя существуют усложняющие явление обстоятельства, например локальные ветвления, не нарушающие, однако, устойчивость направления распространения трещины, вероятно, ограничения на скорость распространения пластической зоны у конца трещины служат главным фактором, определяющим постоянство предельной скорости распространения трещин в конструкционном материале. [11]
Размеры образцов выбирают достаточно большими, чтобы в них при сварке нмспрлнзиоднлнсь термические н металлургические процессы, характерные для сварки конструкций из металла данной толщины, а также получила существенное развитие пластическая составляющая сварочных деформации, отражающая особенности применяемых основного металла и металла шва. В то же время размеры образцов должны быть по возможности минимальными, чтобы свести к минимуму упругую реакцию основного металла на активную зону, сократить расход металла и иметь возможность проводить испытания на машинах небольшой мощности. Реакция со стороны основного металла, создающая в сварных конструкциях большие остаточные напряжения, заменяется при испытаниях действием внешней постоянной нагрузки, приложенной к сварному образцу. Такой подход к выбору образцов позволяет нагружать их на завершающем этапе охлаждения после сварки к моменту окончания формирования в сварных соединениях поля пластических деформаций. В методе ЛТП2 образцы начинают нагружать при 50 С. [12]
Страницы: 1