Температурное поле - топка
Cтраница 2
В свете изложенного условия загрязнения в значительной мере определяются особенностями аэродинамики топочного процесса и температурного поля топки, а также физико-химическими свойствами топлива, условиями его размола в мельницах, адгезионными свойствами частиц и экранов. Интенсификации процесса способствуют микрошероховатости поверхностей экранных труб. В зависимости от конкретных условий протекания топочного процесса и вида топлива определенную роль в процессе образования загрязнений могут играть явления термофореза и электростатического взаимодействия между частицами летучей золы и экранами. Стабилизация толщины слоя отложений происходит как в процессе формирования, так и вследствие разрушения слоя под воздействием запыленного газового потока, различного рода вибраций, температурных пульсаций и гравитационных сил. [16]
 |
Зависимость удельных тепловых нагрузок радиационных поверхностей нагрева от давления в топке ВПГ. [17] |
В исследованиях ЦКТИ выявлено влияние коэффициента избытка воздуха на эмиссионные свойства пламени, вызываемое изменением температурного поля топки. Получены зависимости по определению оптической плотности сажистых частиц и степени черноты топки, режимного множителя М и других параметров теплообмена в топке. [18]
На чугунном секционном котле типа НРч поверхностью нагрева 25 м2 исследовалось влияние компоновки различных типов горелок на температурное поле топки и теплообмен в ней. [19]
Функцией Мг ( L / HT) - М ( F JF) здесь учитывается влияние на теплообмен структуры объемного температурного поля топки, а функцией Mz ( Т / Та) - влияние средней эффективной температуры факела, характеризующей температурный уровень топочного процесса. [20]
Основными факторами, влияющими на уровень концентрации сажи в пламени при сжигании органических топлив, являются физико-химические свойства топлива ( химический состав, плотность, вязкость, температура кипения), условия перемешивания топлива с воздухом в корне факела, коэффициент избытка воздуха и степень рециркуляции топочных газов, температурное поле топки. Условия перемешивания топлива с воздухом в корне факела определяются конструкцией горелочного устройства, особенностями компоновки горелок, способом подвода топлива и воздуха. Все эти факторы особенно сильно влияют на концентрацию сажи на начальном участке факела. [21]
Одновременно с процессом сажеобразования происходит выгорание частиц сажи по ходу движения факела. Интенсивность этого процесса в основном определяется характером температурного поля топки и содержанием кислорода в различных зонах по высоте топки. В турбулентных пламенах сажа выгорает быстрее, чем в ламинарных. Уменьшение концентрации сажи в пламени может происходить также в результате взаимодействия сажистых частиц с продуктами сгорания в реакционной зоне. [22]
 |
Радиационные характеристики топочного излучения при сжигании березовского угля в топке котлоагрегата БКЗ-320-140 ПТ-4 при нагрузке D 300 т / ч. [23] |
Более заметные расхождения наблюдаются в значениях радиационных характеристик топочного излучения. Эти расхождения связаны с некоторыми различиями в температурных полях топок, а также с различиями в концентрациях твердой дисперсной и газовой фаз пылеугольного пламени. [24]
Рассматривая вопрос о температурном поле топки, необходимо иметь в виду изменение температуры как по высоте, так и в поперечном сечении топочной камеры. Эти поля, естественно, находятся во взаимодействии и образуют единое объемное температурное поле топки. [25]
Частицы сажи в светящихся пламенах жидких топлив имеют самые различные размеры, причем максимальный размер, как правило, не превышает 500 ммк. Распределение частиц по размерам для каждого заданного топлива в основном обусловливается характером перемешивания топлива с воздухом в корне факела, величиной коэффициента избытка воздуха а и температурным полем топки. [26]
Выше были приведены данные о дисперсном составе частиц сажи и концентрации сажи в пламени при совместном сжигании мазута и природного газа. В соответствии с изменением этих величин и другими характерными особенностями топочного процесса для газомазутного факела изменяются также все основные характеристики теплового излучения топки. На рис. 4 - 29 приведены данные, показывающие, как изменяются в зависимости от доли мазута в тепловыделении ц коэффициент тепловой эффективности экранов яр, параметр температурного поля топки М, относительное заполнение топки светящимся пламенем т, а также интегральные коэффициенты поглощения сажистых частиц ас и трехатомных топочных газов аг. [27]
Нормативный метод [56 ] широко используется для расчетов теплообмена в топках. Расчет по этому методу в основном вполне удовлетворительно обобщает разнообразные опытные данные, относящиеся к различным видам топлива. Определенные расхождения между расчетными и опытными данными о температуре газов на выходе из топки, которые имеют место главным образом при расчетах топок котлоагрегатов большой мощности, связаны, по всей вероятности, с тем, что в методе [56 ] недостаточно полно учитывается влияние на теплообмен структуры объемного температурного поля топки. Они связаны частично также с недостаточно полным учетом в методе [56 ] реальных селективных радиационных характеристик факела и слоя наружных загрязнений на экранных трубах, равно как и рассеяния излучения в топочном объеме. [28]
Обращаясь к функции М ( L / HT), заметим, что в зависимости от отношения L / HT в топочном объеме формируются те или иные температурные поля. HT ( предельно вытянутые топки) наиболее неоднородным является температурное поле по высоте топки при сравнительно меньшей неизотермичности газового потока в поперечных сечениях топочной камеры. По мере увеличения отношения L / HT уменьшение неоднородности температурного поля по высоте топки сопровождается увеличением неизотермичности газового потока в поперечных сечениях топочной камеры. На изменении характера температурного поля топки, по-видимому, сказывается влияние на теплообмен масштабного эффекта, связанного с изменением мощности агрегатов. [29]
Увеличение коэффициента Ь, следовательно, и интенсивности теплообмена, объясняется двумя причинами. Во-первых, имеющее место изменение профилей скоростей продуктов сгорания, омывающих тепловосприни-мающие поверхности, по сравнению с профилем при горелках, не создающих закручивания потока, как это следует из работы [7], приводит к увеличению интенсивности переноса тепла излучением. Во-вторых, интенсивность теплообмена увеличивается вследствие увеличения относительной доли переноса тепла конвекцией. Более существенное изменение интенсивности теплообмена при наличии в топках ошипованных тепловоспри-нимающих поверхностей происходит вследствие того, что омывание поверхностей нагрева осуществляется газами с более высокой температурой из-за обмурованности нижней части топочных камер. Упомянутые выше гидродинамические и температурные особенности протекания топочного процесса могут быть учтены введением в расчет ряда критериев, определяющих степень закручивания топочных газов, дальнобойность вводимых через горелки топливо-воздушных струй, характер температурного поля топки и других. Однако в настоящее время это можно сделать лишь грубо приближенно ввиду недостаточности, а в ряде случаев и полного отсутствия опытных данных. [30]
Страницы: 1 2