Cтраница 1
Нулевой полуцикл ( 0 - /) сопровождается пластической деформацией элемента 2 ( 1 - 2) в сторону растяжения; при разгрузке ( 2 - 3) возникает пластическая деформация первого элемента ( 3 - 4) также в сторону растяжения. [1]
В нулевом полуцикле термоциклического нагружения в режимах Аг, А2 и А3 деформирование материала в зоне краевого эффекта корпуса ( сечения / / и / / /) происходит за пределом упругости. [2]
В нулевом полуцикле термоциклического нагружения в режимах Alf A2 и Аэ деформирование материала в зоне краевого эффекта корпуса ( сечения II и / / /) происходит за пределом упругости. [3]
Несовпадение efmx в нулевом полуцикле ( теоретическое 0 9 %, экспериментальное 0 77 %) объясняется разбросом механических свойств образцов, так как исходя из методики базового эксперимента диаграмма сти - еп из естественного состояния должна восстанавливаться точно. [4]
При исходном нагружении ( нулевом полуцикле) до уровня т ( 0), е ( 0) справедлива диаграмма деформирования при однократном нагружении; при последующих разгрузке и нагружении - кривые деформирования в соответствующих полуциклах. [5]
По оси ординат отложены деформации нулевого полуцикла е ( 0) для различных значений времени выдержки твр в полуцикле растяжения. Увеличение твр приводит к резкому снижению деформаций е ( 0) для заданного числа циклов до разрушения. [6]
Изохронные кривые ползучести, справедливые для нулевого полуцикла ( k 0), показаны на рис. 2.38, в. Здесь кривая деформирования при мгновенном нагружении ( г 0) - это статическая диаграмма напряжение - деформация, остальные кривые построены с учетом ползучести. [7]
Предварительная оценка циклических деформаций проведена для нулевого полуцикла и тепловых состояний, соответствующих режимам А - - А - г ( В - В3) характерного периода термоциклического нагру-жения. [8]
Изохронные кривые ползучести, справедливые для нулевого полуцикла ( А: 0), показаны на рис. 2.38, в. Здесь кривая деформирования при мгновенном нагружении ( т 0) - это статическая диаграмма напряжение - деформация, остальные кривые построены с учетом ползучести. [9]
Предварительная оценка циклических деформаций проведена для нулевого полуцикла и тепловых состояний, соответствующих режимам А1 - АЗ ( Вг - Вг) характерного периода термоциклического нагру-жения. [10]
Если местные деформации после каждого потяга в нулевом полуцикле ( статическая деформация) измерять, считая за исходное состояние после очередного потяга, а не с начала деформирования, то оказывается, что с увеличением деформации рассеяние значений местных деформаций уменьшается: наклон вероятностных кривых и кривых функции плотности вероятности распределения ( штриховые кривые k 0 ( 7) и k 0 ( 77) соответственно на рис. 4.29, б, а) уменьшается. Это свидетельствует о том, что при статическом нагружении на первой стадии k О ( 7) пластической деформации подвержены лишь отдельные локальные участки. [11]
На рис. 6 по оси ординат отложены деформации нулевого полуцикла е ( 0 для различных значений времени выдержки твр в полуцикле растяжения. Увеличение твр приводит к резкому снижению деформаций е - 0) для заданного числа циклов до разрушения. [12]
Пластическая деформация ( удлинение), накопленная в нулевом полуцикле 0В, может быть больше DB, и их разность OD eB является односторонне накопленной пластической деформацией за первый цикл. [13]
Заметим, что при мягком нагружении деформация в нулевом полуцикле обычно значительно превышает размахи деформаций в последующих полуциклах, и поэтому получаемая циклическая кривая близка к вторичной. [14]
В качестве эталонного метода расчета статических е ( для нулевого полуцикла) и циклических ( е) деформаций в инженерной практике широко используют МКЭ. [15]