Cтраница 4
Требуемая для компенсации искажений неоднородность поля создается изменением распределения витков в сечении отклоняющей системы. Однако введение неоднородных полей для компенсации геометрических искажений приводит к некоторому ухудшению фокусировки на краях вследствие астигматизма. [46]
В пятой главе изучается и обосновывается положение принципа локальности, связанное с существованием ближнего порядка в многочастичном взаимодействии элементов структуры композитов. Разработан метод анализа неоднородных полей деформирования в компонентах композитов, названный методом локального приближения. [47]
Отказы малоциклового типа характерны для резервуаров, характеристики которых имеют существенные отступления от проекта. В таких резервуарах формируются неоднородные поля напряжений и деформаций. [48]
Использование в расчетах на прочность 1-интеграла требует определения функциональной зависимости параметра I от приложенной нагрузки на разных этапах упругопластического деформирования модели, включая и стадию предразрушения. Как известно, определение неоднородных полей упругопластических напряжений и деформаций, тем более в зависимости от среднего напряжения, в реальных конструкциях с трещинами представляет весьма сложную задачу, как в теоретическом, так и экспериментальном планах. В работе [130] отмечается, что такой подход не дает истинную оценку 1-интеграла, а его инвариантность соблюдается лишь в рамках деформационной теории пластичности и поэтому нет полной уверенности считать параметр 1с характеристикой металла. По существу сказанное относится ко всем критериям механики разрушения, так как они зависят не только от исходных механических свойств металла, но и геометрических параметров модели с трещинами. В связи с этим для оценки трещиностойкости материалов целесообразнее использовать диаграммы разрушения ( Е.М. Морозов), определяемые, при испытаниях моделей с трещинами в достаточно широком диапазоне изменения отношения длины к ширине образцов. [49]
Использование в расчетах на прочность 1-интеграла требует определения функциональной зависимости параметра I от приложенной нагрузки на разных этапах упругопластического деформирования модели, включая и стадию предразрушения. Как известно, определение неоднородных полей упругопластических напряжений и деформаций, тем более в зависимости от среднего напряжения, в реальных конструкциях с трещинами представляет весьма сложную задачу, как в теоретическом, так и экспериментальном планах. В работе [130] отмечается, что такой подход не дает истинную оценку 1-интеграла, а его инвариантность соблюдается лишь в рамках деформационной теории пластичности и поэтому нет полной уверенности считать параметр 1С характеристикой металла. По существу сказанное относится ко всем критериям механики разрушения, так как они зависят не только от исходных механических свойств металла, но и геометрических параметров модели с трещинами. В связи с этим для оценки трещиностойкости материалов целесообразнее использовать диаграммы разрушения ( Е.М. Морозов), определяемые, при испытаниях моделей с трещинами в достаточно широком диапазоне изменения отношения длины к ширине образцов. [50]