Скоростные поля

Cтраница 3

Аксиально-лопаточный завихритель создает широкие возможности формирования скоростных полей на входе в канал, отличающихся степенью закрутки потока и характером изменения вращательной скорости по радиусу. Поэтому в экспериментальном плане наиболее подробно изучены потоки, закрученные с помощью аксиально-лопаточных завихрителей. [31]

Зависимость скоростной [ IMAGE ] 14. Зависимость угла раскрытия. [32]

На рис. 3.16 нанесены в одном масштабе скоростные поля в трех продольных сечениях факела. Видно, что значительная область по оси факела, примыкающая к устью горелки, не имеет поступательных скоростей. Здесь имеется возвратный поток, созданный разрежением на оси в устье горелки. Было установлено, что обратный поток в устройстве с кольцевым устьем затухает только на расстоянии трех с половиной диаметров от устья. [33]

Расчетные величины, для нескольких значений а и х. [34]

Как видно из данных табл. 9, скоростные поля рассматриваемого типа характеризуются малыми величинами коэффициента поля и сравнительно высокой степенью турбулизации потоков. [35]

В топке с шахтными мельницами по соображениям равномерности температурных и скоростных полей предпочтение должно быть отдано угловому расположению мельниц перед чаще встречающимся фронтовым расположением. [36]

Эффективность работы вертикальных щелевых горелок зависит от равномерности скоростных полей воздушного потока по высоте канала-смесителя. Наиболее равномерные скоростные поля наблюдаются при подаче воздуха в короб горелки через ее фронтовую стенку. Однако при этом резко увеличиваются габариты горелки. Это обстоятельство вынуждает подавать воздух в короб снизу или сверху. В результате аэродинамических исследований установлено, что приемлемая равномерность распределения воздуха достигается, если площадь поперечного горизонтального сечения короба горелки превышает площадь поперечного сечения канала-смесителя не менее чем в 2 5 раза. [37]

Определенный интеграл в уравнении ( 4) вследствие подобия скоростных полей в поперечных сечениях турбулентных струй есть величина постоянная. [38]

При более точных расчетах в уравнение вводятся коэффициенты неравномерности скоростных полей. Этим путем учитывается, что в различных сечениях смесителя поля скоростей имеют более или менее неравномерный характер, а при неравномерном поле скоростей количество движения, определенное исходя из средней скорости ( как частное от деления расхода на площадь сечения), имеет меньшее значение по сравнению с действительным количеством движения. Кроме того, при более точных расчетах учитывается сжимаемость газов, давление на стенки смесителя, а также потеря энергии на трение о стенки смесителя. [39]

Рассмотрение моделей с сосредоточенными параметрами только как агрегирующих аппроксимаций векторных скоростных полей было бы неверным, хотя иногда действительно нет никаких иных возможностей построения удобных для динамического расчета ТСВ моделей водообмена, кроме как посредством соответствующего огрубления аналитических или численных решений классической гидромеханики. Вместе с тем в кибернетике химико-технологических процессов выработаны и принципиально новые подходы. [40]

Изменение профиля скоростей по длине свободной турбулентной струи. [41]

Формула ( 5 - 4) справедлива в тех случаях, когда скоростные поля можно условно принять равномерными по сечению. [42]

Это означает, что при совпадении центров источника и стока равных расходов скоростные поля этих потоков взаимно уничтожаются и жидкость находится в покое. Поэтому мы рассмотрим несколько иной предельный случай. [43]

Локальные коэффициенты теплообмена по поверхности плоской стенки различны, так как неодинаковы температурные и скоростные поля. [44]

А 4 и масштабный множитель Ар в данном случае определяется через подобие скоростных полей. [45]

Страницы: 1 2 3 4