Гипотетическая залежь

Cтраница 2

Апробация изложенной методики осуществлена вначале на примере гипотетической залежи. При заданных А: Л / цв и хи зависимости 2Доб бдоб ( 0 рассчитано продвижение в залежь контурной воды. Полученная зависимость р - p ( f) воспринята в качестве фактической. Фактические данные проинтерпретированы указанным способом. [16]

Апробация изложенной методики осуществлена вначале на примере гипотетической залежи. При заданных kh / iB и х и зависимости 5доб фдоб ( t) рассчитано продвижение в залежь контурной воды. Полученная зависимость р р ( t) воспринята в качестве фактической. Фактические данные проинтерпретированы указанным способом. [17]

Ниже представлены исходные геолого-физические параметры рассматриваемых пластов гипотетической залежи. [18]

На рис. 3.9, а изображен профиль гипотетической залежи в плоскости у 7, исследуемой в расчетах седьмого и восьмого вариантов. По сравнению с тремя предыдущими вариантами увеличен размер практически непроницаемой по вертикали зоны А. Ее площадь составляет 50 8 % всей площади залежи. [19]

Сопоставление методов проектирования разработки выполняется на примере гипотетической залежи нефти длиной 18 км и шириной 5 км, разрабатываемой при внутриконтурном заводнении. [20]

Анализ эффективности методов регулирования проведен нами на примере гипотетической залежи, близкой по своим геолого-физическим параметрам к Туймазинскому месторождению. Для сопоставления был выбран вариант регулирования с постоянным уровнем добычи нефти на I этапе при росте добычи жидкости. [21]

С этой целью сопоставим результаты расчета процесса заводнения гипотетической залежи нефти, полученные при использовании обратно нормального закона, а также других моделей пласта с некоторым эталонным решением. [22]

В связи с этим для дальнейших исследований была выбрана другая гипотетическая залежь. Она имеет конфигурацию и геометрические размеры, аналогичные ранее рассмотренной. [23]

В связи с этим для дальнейших исследований была выбрана вторая гипотетическая залежь. [24]

В качестве примера исследования трехмерной неизотермической фильтрации реального газа взята гипотетическая залежь, аппроксимируемая сеточной областью. Эта залежь интерпретируется как зона дренирования некоторой скважины. Пласт состоит из трех пропластков толщиной 30 м каждый, различающихся коэффициентами проницаемости. Коэффициент пористости во всех точках пласта одинаков. Весь пласт покрывается неравномерной по осям х и у сеточной областью, сгущающейся в окрестности скважины. Число узловых точек по осям, у и z составляет 7 7 и 3 соответственно. [25]

На рис. 4.16 приведены результаты расчетов по формуле (4.32) для гипотетической залежи. Кривые соответствуют режимам нарастающего ( 2) и убывающего ( 3) во времени темпа истощения. [26]

Расчеты проводились для разбуренного неоднородного по мощности и простиранию участка гипотетической залежи 31 скважины. [27]

По приведенным формулам были вычислены доли нефти в добываемой жидкости для гипотетической залежи при различных градиентах давления вытеснения. В расчетах были приняты характеристики нефти, использованные в предыдущем примере. [28]

Кривые зависимости средней эффективной вязкости аномальной нефти ( при фильтрации ее в неоднородной пористой среде ц, от интервала интегрирования по проницаемости knf. [29]

Теоретическое изучение влияния градиента давления на процесс вытеснения аномальной нефти водой проводилось на примере гипотетической залежи, а в качестве основы построения способа расчета был использован метод М.М. Сат-тарова, после внесения поправок на аномалии вязкости нефти. [30]

Страницы: 1 2 3 4