Потери - полное давление
Cтраница 3
 |
Возможные схемы течения в расширяющемся сопле. [31] |
В ряде случаев, в частности при расчете характеристик эжектора, требуется решить другую задачу, а именно: определить потери полного давления в расширяющемся сопле с заданной геометрией при расчетном режиме его работы. [32]
Наличие таких режимов обтекания V-образных крыльев свидетельствует о том, что в коническом течении на сфере имеет место аналогия с плоскими сверхзвуковыми течениями газа [8], в которых потери полного давления в прямом скачке превышают потери полного давления в системе косой-прямой скачки. Заметим, что в расчетах всплывание точки Ферри наблюдается тогда, когда числа Маха невозмущенного потока, нормального к коническому лучу, проходящему через тройную точку Т маховской конфигурации ударных волн, Мп 1.5. Именно при таких числах Маха согласно данным [8] коэффициент восстановления полного давления в системе косой-прямой скачки превышает коэффициент восстановления полного давления в прямом скачке. [34]
В дальнейшем для краткости слова гидравлическое и полное опущены, при этом под выражениями коэффициент сопротивления и потери давления или просто потери подразумеваются соответственно коэффициент гидравлического сопротивления и потери полного давления. [35]
Если в выходном сечении камеры возникает скачок уплотнения ( как указывалось, это соответствует наивыгоднейшему критическому режиму работы эжектора с дозвуковым потоком на выходе из диффузора), то потери полного давления в нем будут меньшими в случае сверхзвукового сопла, при котором меньше скорость сверхзвукового потока перед скачком. Это преимущество сохраняется также и при работе на докритических режимах ( А 2 1), следовательно, во всех случаях, когда в выходном сечении камеры поток дозвуковой. [36]
Наличие таких режимов обтекания V-образных крыльев свидетельствует о том, что в коническом течении на сфере имеет место аналогия с плоскими сверхзвуковыми течениями газа [8], в которых потери полного давления в прямом скачке превышают потери полного давления в системе косой-прямой скачки. Заметим, что в расчетах всплывание точки Ферри наблюдается тогда, когда числа Маха невозмущенного потока, нормального к коническому лучу, проходящему через тройную точку Т маховской конфигурации ударных волн, Мп 1.5. Именно при таких числах Маха согласно данным [8] коэффициент восстановления полного давления в системе косой-прямой скачки превышает коэффициент восстановления полного давления в прямом скачке. [37]
Таким образом, на основании изложенного можно сформулировать основные требования к загрузочным устройствам, обеспечивающим дальность транспортирования сыпучего материала на расстояние более 1500 м: загрузочное устройство должно быть камерного типа; разгонный участок транспортного трубопровода должен иметь принудительное средство для разгона материала, что позволит снизить потери полного давления на инерционный разбег материала и устранить возможность образования закупорок в загрузочном участке трубопровода; габаритные размеры закладочной машины по высоте не должны предполагать в горных выработках камер для их установки; объем камер целесообразно увеличить, что обеспечит длительный и устойчивый режим загрузки трубопровода материалом и повысит производительность. К ним предъявляются следующие требования: простота конструкции; малые габаритные размеры и масса; отсутствие закупорок загрузочной воронки и разгонного участка транспортного трубопровода. Обеспечить это возможно путем использования вибрационного воздействия на закладочный материал, который переходит в вибровзвешенное состояние, благодаря чему резко уменьшаются силы сопротивления его движению. [38]
Из рассмотрения рис. 3 и 4 следует, что решение задач 1 и 2 ( при адиабатических или близких к ним зависимостях между р и р) возможно только в случае небольших интенсивностей скачков уплотнения. Расчет показывает, что потери полного давления в скачках, допустимых при решении этих задач, не превышают 3 % полного давления набегающего потока. Это позволяет произвести дальнейшее упрощение в постановке задачи, а именно, принять полное давление постоянным во всем внешнем потоке, а, следовательно, - течение безвихревым и после прохождения им скачков уплотнения. [39]
Чтобы из опктянх данянх выделить потери полного давления, обусловленные только наличием разных фаз, поставлена и решена численно задача об относительном движении твердых частиц в потоке аидкости. Поскольку опыты проводились с частицамя одинакового размера, то и в расчете полагалось, что твердая фаза имеет одну крупность. Упрощенная одномерная модель течения предполагала такае, что твердае частица распределяются равномерно по сечению потока и поле скоростей не вызывает сепарации фаз. [40]
Ламинарными назовем дроссели цилиндрической формы с большим отношением длины к диаметру, при котором обеспечивается ламинарное течение воздуха и основное значение приоб - У, ретают потери на трение при протекании воздуха по каналу s дросселя. При этом местные сопротивления на входе в дроссель и потери полного давления при выходе воздуха из него пренебрежимо малы. В качестве дросселей этого типа рассматриваются дроссели, работающие в условиях докритического истечения. К дросселям данного типа будем относить также и дроссели другой формы при условии, что процесс течения воздуха в них удовлетворяет указанным выше признакам. [41]
Так как коэффициент проскальзывания фаз зависит также и от пути разгона ( длины насадка L), то целесообразно задаваться этой величиной исходя из условия достижения каплями скорости М ж - fVc или с учетом ограничений, связанных со скоростью жидких капель при их взаимодействии с пенообразующими сетками. При этом достигается максимальная скорость капель жидкости и относительно невелики потери полного давления при движении двухфазной смеси в насадке. [42]
С дальнейшим ростом статического давления на выходе из эжектора прямой скачок уплотнения перемещается вглубь диффузора и, наконец, располагается в выходном сечении камеры смешения. Степень повышения давления эжектора при этом непрерывно растет, так как потери полного давления в прямом скачке уплотнения уменьшаются. Этим режимам соответствуют участки 2 - 3 характеристик. [43]
Изложенный здесь метод сокращает собственно наладочные работы до неизбежного минимума и сводится к следующему. Первоначально при всех полностью открытых дроссельных органах измеряются расходы в ответвлениях и потери полного давления по участкам сети транзитного воздуховода. Дальнейшие операции заключаются в несложных расчетах, определяющих положение дроссельных органов в каждом из ответвлений сети. После установки дросселей в расчетные положения замеряют расходы в ответвлениях и сравнивают с необходимыми. При разнице больше допустимой эти ответвления дополнительно подрегулируют. [44]
В этом заключается одно из преимуществ щелевых дросселей по сравнению с цилиндрическими дросселями, когда требуется, чтобы дроссель работал в условиях ламинарного течения при относительно высоких значениях Др. К Дроссельным устройствам смешанного типа могут быть отнесены дроссели с цилиндрическим каналом, когда потери полного давления на входе и выходе и потери на трение в канале соизмеримы по величине и, следовательно, ни теми, ни другими пренебречь нельзя. [45]
Страницы: 1 2 3 4