Дополнительные потери - холод
Cтраница 1
Дополнительные потери холода в установках с насосом обусловлены: 1) превращением в тепло работы, затрачиваемой на сжатие жидкого кислорода; 2) утечкой холода через наружные части насоса; 3) повышенной недорекупсрацией на теплом конце теплообменника вследствие значительной разности в теплоемко-стях сжатого воздуха и сжатого кислорода. [1]
В установках Г-540-Ар, КЖ-1-Ар и КТ-1000-Ар дополнительные потери холода в окружающую среду, возникающие при производстве сырого аргона, Компенсируются увеличением давления воздуха высокого давления. [2]
Поскольку включение блока криптона и технического кислорода вызывает дополнительные потери холода, приходится увеличивать подачу воздуха в турбодетандер. Количество петлевого воздуха, отбираемого для подогрева детандерного воздуха и обеспечения нормальной работы азотных регенераторов, должно быть уменьшено. В связи с этим температурный уровень процесса расширения воздуха в турбодетандере несколько понижается. [3]
Поскольку включение блока криптона и технического кислорода вызывает дополнительные потери холода ( на 10 - 15 %), приходится увеличивать подачу воздуха в турбодетандер. В связи с этим температурный уровень процесса расширения воздуха в турбодетандере несколько понижается. [4]
В то время как в схеме одного высокого или среднего давления дополнительные потери холода, вносимые насосом, компенсируются посредством повышения давления, в схеме двух давлений для повышения холодо-производительности и возможности подогрева сжатого кислорода увеличивается количество воздуха высокого давления. [5]
 |
Монтаж ТРВ внутри охлаждаемого объекта. [6] |
Расположение прибора вне объекта удобнее с точки зрения его обслуживания, но при этом следует учитывать, что возникают дополнительные потери холода в окружающую среду, так как сам вентиль и трубопровод за ним в процессе работы обмерзают. [7]
Данная схема рассчитывается так же, как и схемы с детандером без насоса, но в общем тепловом балансе учитываются дополнительные потери холода, связанные с введением насоса жидкого кислорода. Оптимальный температурный уровень работы детандера должен быть определен на основе предварительных расчетов. [8]
 |
Оптимальная степень наполнения для поршневых детандеров типов ДВД-2, ДВД-4, ДВД-7 и т. п. ( по данным, полученным при испытании детандера ДВД-4М при п 175 об / мин и Рк 0 6 М / ж2. [9] |
Однако потери холода, обусловленные тепловыми факторами, становятся при этом чрезмерно высокими. Дополнительные потери холода из-за неполноты расширения и поджатая с избытком компенсируются сокращением потерь, обусловленных тепловыми факторами, и сумма всех потерь может быть существенно уменьшена. [10]
В рассматриваемой схеме с повышением соотношения потоков в регенераторах увеличивается не только количество воздуха, поступающего в детандер, но и дополнительная холодопроизводительность. Возникающие при этом дополнительные потери холода от недорекуперации могут до некоторых пределов ( до соотношения потоков в регенераторах примерно 1 05) компенсироваться благодаря повышению холодопроизводительности воздуха высокого давления. При увеличенном количестве обратных потоков в регенераторах уменьшается разность температур в холодной зоне этих аппаратов, что способствует улучшению процесса выноса примесей двуокиси углерода. [11]
В рассматриваемой схеме с повышением соотношения потоков в регенераторах увеличивается не только количество воздуха, поступающего в детандер, но и дополнительная холодопроизводительность. Возникающие при этом дополнительные потери холода от недорекуперации могут до некоторых пределов ( до соотношения потоков в регенераторах примерно 1 05) компенсироваться вследствие повышения холодопроизводительности воздуха высокого давления. При увеличенном количестве обратных потоков в регенераторах уменьшается разность температур в холодной зоне этих аппаратов, что способствует улучшению процесса выноса примесей двуокиси углерода. [12]
Несмотря на то, что в цикле с детандером допустимы более низкие давления сжатия, чем в цикле с дросселированием, и, казалось бы, возможно получение жидкого воздуха весьма экономичным способом, тем не менее расход энергии на 1 кг перерабатываемого воздуха незначительно отличается от расхода в цикле с дросселированием и аммиачным охлаждением. Это объясняется тем, что в цикле с детандером возникают дополнительные потери холода в поршневом детандере и потери в результате неполного использования работы расширяющегося в нем воздуха. Практически удельный расход энергии в цикле с детандером равен расходу энергии в цикле с дросселированием, двумя давлениями и предварительным аммиачным охлаждением. [13]
Несмотря на то, что в цикле с детандером допустимы более низкие давления сжатия, чем в цикле с дросселированием, и, казалось бы, возможно получение жидкого воздуха весьма экономичным способом, тем не менее расход энергии на I кг перерабатываемого воздуха незначительно отличается от расхода в цикле с дросселированием и аммиачным охлаждением. Это объясняется тем, что в цикле с детандером возникают дополнительные потери холода в поршневом детандере и потери в результате неполного использования работы расширяющегося в нем воздуха. Практически удельный расход энергии в цикле с детандером равен расходу энергии в цикле с дросселированием, двумя давлениями и предварительным аммиачным охлаждением. [14]
Несмотря на то, что в цикле с детандером допустимы более низкие давления сжатия, чем в цикле с дросселированием, и, казалось бы, возможно получение жидкого воздуха весьма экономичным способом, тем не менее расход энергии на 1 кг перерабатываемого воздуха незначительно отличается от расхода в цикле с дросселированием и аммиачным охлаждением. Это объясняется тем, что в цикле с детандером возникают дополнительные потери холода в поршневом детандере и потери в результате неполного использования работы расширяющегося в нем воздуха. Практически удельный расход энергии в цикле с детандером равен расходу энергии в цикле двух давлений с дросселированием и предварительным аммиачным охлаждением. [15]
Страницы: 1 2