Суммарная потеря - давление
Cтраница 2
Расчет участков ведется так же, как и расчет магистрали, причем желательно, чтобы суммарная потеря давления от точки В до любой конечной точки F, D, J ( рис. 163) была бы приблизительно одинакова. [16]
 |
Вихревая пылегазовая горелка. 1 - газораздающее устройство. г - воздухонаправляющая улитка. [17] |
При питании котлов газом от магистрали низкого давления, в которой давление газа не превышает 3 am, суммарная потеря давления оказывается больше допустимой. [18]
Снижение тепловой нагрузки относительно номинальной у наиболее удаленных от регуляторной станции приборов для часов максимального потребления газа составит, при суммарной потере давления 26 5 10 15 51 5 мм вод. ст., около 12 %, что вполне допустимо. [19]
 |
Зависимость рг / ( р2 для данного случая. [20] |
В большинстве случаев пренебрегают потерями давления, вызванными подъемом и ускорением транспортирующего газа, так как значение их невелико по сравнению с суммарными потерями давления. [21]
Увеличение скорости истечения газа до 100 - 120 м / сек приводит к резкому увеличению сопротивления горелки до 1200 мм вод. ст., что требует увеличения запаса на регулирование, и суммарная потеря давления на газовой магистрали потребителя резко растет. [22]
 |
Зависимость доли затрат энергии на привод питательного насоса от нагрузки блока. [23] |
Потеря давления в ПВД составляет 0 6 - 1 5 МПа. Суммарная потеря давления в нагнетательном тракте составляет обычно 15 - 20 % давления в нагнетательном патрубке насоса. [24]
Расчет воздухопровода ведется на основе схемы последнего, а также максимальных нагрузок его отдельных участков, диаметры которых определяют, исходя из принятых скоростей и потери давления. Общая суммарная потеря давления от компрессора до наиболее удаленного воздухоприемника не должна превышать 5 - 8 % рабочего давления. [25]
Это видно из полученных на базе табл. 16 и 17 данных о суммарных потерях давления ( табл. 18) для компоновок К-1 и К-2 а, когда для последней компоновки отмечен рост рсум в 1 08 раза. Совсем другую картину дает сопоставление компоновок К-1 и К-2. Для компоновки К-2 наблюдается падение р м в 122 раза. [26]
 |
Распределение статического давления в камере завихрения. [27] |
Полученные данные вполне объяснимы, если учесть, что движение жидкости через распределитель и входные каналы завих-рителя сопровождается сильной турбулизацией потока, и поэтому даже при весьма малых числах Re наблюдается турбулентный режим. В этих условиях влияние вязкостного трения в коротких каналах распределителя и завихрителя на суммарную потерю давления в головке форсунки не может быть значительным. [28]
Диаметры подающих трубопроводов рассчитывают на пропуск максимальных расходов холодной и горячей воды, а диаметры обратных трубопроводов при трехтрубной схеме тепло - и холодоснабжения - на пропуск максимального расхода холодной воды. Давление насоса для перекачивания горячей воды в трехтрубной схеме с некоторым запасом можно принимать равным сумме потерь давления при перемещении максимального количества горячей воды по подающей линии и максимального количества холодной воды по обратной линии, а давление насоса холодной воды должно быть равно суммарным потерям давления при циркуляции максимального расхода холодной воды по подающей и обратной линиям. [29]
Подающие трубопроводы рассчитывают на пропуск максимальных расходов холодной и горячей воды, а обратные трубопроводы при трехтрубной схеме тепло - и хладоснабжения - на пропуск максимального расхода холодной воды. Давление насоса для перекачки горячей воды в трехтрубной схеме с некоторым запасом можно принимать равным сумме потерь давления при перемещении максимального расхода горячей воды по подающей линии и максимального расхода холодной воды по обратной линии, а давление насоса холодной воды должно быть равно суммарным потерям давления при циркуляции максимального расхода холодной воды по подающей и обратной линиям. [30]
Страницы: 1 2 3