Пото-косцепление

Cтраница 2

Измерение магнитного потока вебер-метром.| Схема фотогальванометриче-ского веберметра. [16]

Рассматриваемая цепь ( рис. 10 - 1) состоит из измерительной катушки шк, пото-косцепление которой Ч / 1 шкФл, и катушки подвижной части веберметра с потокосцеплением Ч / В ЬУВ SB Вх. При изменении потока Фх, сцепляющегося с витками измерительной катушки а, должно произойти соответствующее изменение потока, сцепляющегося с витками подвижной катушки веберметра а, что и осу-ществляедся поворотом подвижной части веберметра на угол Да. [17]

Книга посвящена применению метода, оперирующего с мгновенными значениями величин токов, напряжений, пото-косцеплений, мощностей, моментов и угловых скоростей к расчету переходных электромеханических и электромагнитных процессов в электрических цепях. Этот метод, как будет видно из дальнейшего, позволяет учесть ряд таких факторов, установить влияние которых сколько-нибудь точно другими методами невозможно или очень трудно. Однако в силу этого он является и наиболее трудоемким. [18]

Разложив выражения потокосцеплений и токов на симметричные составляющие, можно получить уравнения в координатах а, Р через пото-косцепления и токи ротора. [19]

Из ( 2 19) при d f / dt 0 можно найти фазу втах, при которой пото-косцепление достигает максимального значения. [20]

При расчете потерь от циркулирующих токов для транспозиции по рис. 5.16, в ( одна общая и две групповых транспозиции) пото-косцепление ФАОШ находим в соответствии с размещением параллельной ветви в каждой из четвертей обмотки. [21]

Ограничимся анализом катушек с ферромагнитными сердечниками, работающими в линейном режиме или в режиме, близком к линейному, когда можно считать, что пото-косцепление пропорционально току. [22]

Из ( 4 - 5) и ( 4 - 6) следует, что для определения частичных магнитных потоков Ф, и Ф2 и магнитных пото-косцеплений ( 1 Ф1да0 и ta - о необходимо иметь значения полных магнитных сопротивлений или магнитных проводимостей всех участков магнитной цепи индуктивного преобразователя. [23]

Поскольку принято, что величина jx не зависит от напряженности поля, можно пользоваться принципом наложения и рассматривать потокосцепление xFft с й-м контуром как сумму пото-косцепления самоиндукции, определяемого током в этом же контуре. [24]

Преобразование частоты с гомощью механического коммутатора. [25]

Напряжения в фазах обмотки и их частота определяются параметрами поля: Д ю1 / ( 2л); Ulm л 1т, где ЧГ1Ш - амплитуда пото-косцепления с фазой обмотки. [26]

Преобразование частоты с помощью механического коммутатора. [27]

Напряжения в фазах обмотки и их частота определяются параметрами поля: / о) 1 / ( 2я); Ulm - к 1т, где Wlm - амплитуда пото-косцепления с фазой обмотки. [28]

Так как магнитная проницаемость зубчатого ферромагнитного ротора индукторного ШД значительно больше магнитной проницаемости постоянных магнитов, то постоянные времени их фаз, индуктивности и взаимные индуктивности определяются в основном главными пото-косцеплениями, замыкающимися через рабочий зазор, тогда как у ШД с активным ротором эти величины зависят от потоко-сцеплений пазового и лобового рассеяния и оказываются значительно меньшими. [29]

Ток в обмотке возбуждения складывается из тока, вызванного напряжением возбудителя ( см. § 72 - 5), и ряда составляющих, индуктированных в обмотке возбуждения вследствие изменения ее пото-косцепления с обмоткой якоря. Пренебрегая насыщением и считая скольжение s0 достаточно малым ( s0 1), можно определить синхронный электромагнитный момент, приложенный к неявнополюсному ротору, по ( 58 - 13), которое выведено для синхронного режима. [30]

Страницы: 1 2 3 4