Поток - рассеяние - обмотка - возбуждение
Cтраница 1
 |
Стандартные характеристики холостого хода.| К расчету магнитной цепи синхрон - ной машины. [1] |
Поток рассеяния обмотки возбуждения замыкается вокруг обмотки возбуждения в межполюсном пространстве и по торцам полюсов и не наводит ЭДС в обмотке якоря. [2]
 |
Стандартные характеристики холостого хода.| К расчету магнитной цепи синхрон - ной машины. [3] |
Поток рассеяния обмотки возбуждения различен для турбо - и гидрогенераторов. Для гидрогенераторов он больше и может достигать 30 - 40 % рабочего потока. В турбогенераторах поток - рассеяния существенно меньше и равен 4 - 8 % рабочего потока. [4]
Определим ток возбуждения без учета изменения потока рассеяния обмотки возбуждения. [5]
 |
Распределение магнитного потока в воздушном зазоре по длине статора с радиальными каналами.| Распределение нормальной составляющей индукции на средней линии воздушного зазора на торце машины. [6] |
Для расчета магнитной цепи необходимо предварительно рассчитать потоки рассеяния обмоток возбуждения, которые также будут нагружать магнитную цепь. [7]
 |
Параметры турбо - и гидрогенераторов. [8] |
Кроме поля в воздушном зазоре, существует поток рассеяния обмотки возбуждения. [9]
Определим ток возбуждения при нагрузке с учетом изменения потока рассеяния обмотки возбуждения. Выполним расчеты и построения, аналогичные предыдущим. Отличие состоит в определении результирующей МДС по продольной оси. [10]
В тех случаях, когда требуется определить ток возбуждения с меньшей точностью, можно не считаться с изменением потока рассеяния обмотки возбуждения при нагружении машины и воспользоваться для нахождения тока возбуждения основной характеристикой холостого хода EJ f ( Fj), не прибегая к частичной характеристике холостого хода Ef f ( rx) и другим характеристикам намагничивания. Ход построения сохраняется прежним. Отличие от рис. 55 - 8 состоит лишь в том, что здесь по ЕгЛ сразу определяется результирующая продольная МДС Frdm в которой приближенно учтено магнитное напряжение ротора, а по ней полная МДС возбуждения Ffm Frdm - Fadm - - Fqdm - При таком определении Ffm магнитный поток рассеяния и магнитное напряжение ротора оказываются при активно-индуктивной нагрузке заниженными. [11]
При переходных процессах необходимо также считаться с индуктивностью Laa или индуктивным сопротивлением хя рассеяния обмотки возбуждения, обусловленной потоками рассеяния обмотки возбуждения: 1) в междуполюсном пространстве, аналогично пазу статора, 2) в лобовых частях обмотки возбуждения и 3) высшими гармоническими поля возбуждения в воздушном зазоре. Формулы для расчета LaB и хв приводятся в специальных руководствах. [12]
В тех случаях, когда требуется - - определить ток возбуждения с меньшей точностью, можно не считаться с изменением потока рассеяния обмотки возбуждения при нагружении машины и воспользоваться для нахождения тока возбуждения основной характеристикой холостого хода Е / / ( Fj), не прибегая к частичной характеристике холостого хода Ef f ( Ft) и другим характеристикам намагничивания. Ход построения сохраняется прежним. Отличие от рис. 55 - 8 состоит лишь в том, что здесь по Erd сразу определяется результирующая продольная МДС Frdm B которой приближенно учтено магнитное напряжение ротора, а по ней полная МДС возбуждения Ffm Frdm - Fadm - - Fgdm - При таком определении Ffm магнитный поток рассеяния и магнитное напряжение ротора оказываются при активно-индуктивной нагрузке заниженными. [13]
Это объясняется тем, что в рассматриваемом случае гу а 0 и поэтому поток реакции якоря вытесняется только на пути потоков рассеяния обмотки возбуждения. [14]
Это объясняется тем, что в рассматриваемом случае ty a 0 и поэтому поток реакции якоря вытесняется только на пути потоков рассеяния обмотки возбуждения. [15]
Страницы: 1 2 3