Результирующий поток - излучение
Cтраница 2
Из ( 17 - 69), ( 17 - 73) и ( 17 - 74) следует, что для вычисления результирующих потоков излучения необходимо располагать данными о величине взаимных поверхностей или угловых коэффициентов излучения. [16]
Погрешность измерения температуры газа, возникающая вследствие теплообмена излучением между термоприемником и стенкой трубы или резервуара, может быть получена из рассмотрения теплового баланса, согласно которому при установившемся состоянии тепловой поток QKOHB, передаваемый от газа к термоприемнику путем конвективного теплообмена, равен результирующему потоку излучения Qpes между термоприемником и стенкой, взятому со знаком минус. [17]
В ряде случаев расчет результирующих потоков излучения необходимо проводить в рамках общего анализа теплового режима системы тел, при котором задаются мощности источников теплоты, действующих в них, а температуры тел подлежат определению. В главе 1 была приведена одна из возможных постановок такой задачи при допущении о равномерности температурных полей входящих в систему тел. [18]
Интегральную поглощательную способность поверхности рационально выбирать по отношению к падающему черному излучению при температуре излучающей среды. Это обеспечивает приемлемую для инженерных расчетов точность определения результирующего потока излучения как для стальных чистых и окисленных поверхностей, так и для поверхностей, загрязненных золой. [19]
 |
Система тел с отражающими поверхностями. RI ц Кз - отражающие поверх. [20] |
Рассмотрим замкнутую систему состоящую из п серых тел. Результирующие потоки излучения, входящие в уравнение ( 16 - 73), выражают также через эффективное излучение. [21]
Результаты расчета приведены на графике фиг. Наиболее сильное влияние проявляется при высоких значениях температуры и излучательных свойств топочной среды. Для стальной окисленной и неокисленной поверхностей результирующий поток излучения, рассчитанный с учетом реальных свойств поверхности, оказывается значительно большим / на 20 50 /, чем для серых поверхностей нагрева. Вместе с тем следует отметить что в реальных условиях топочных камер энергетических котлов принятие допущения серости обменивающихся излучением сред и поверхностей при расчетах интегрального теплообмена в большинстве случаев не приводит к существенным ошибкам. Коэффициент С, входящий в уравнение ( II), определялся на основе опытных данных, полученных при испытаниях камерных топок промышленных котлоагрегатов. Средние значения его приведены ниже. [22]
Вообще говоря, уже давно известно, что излучающие топочные газы, а именно С02 и Н20, не являются серыми телами, так как их радиационные свойства имеют ярко выраженный селективный характер. В связи с тем, что излучающая среда в топочных камерах паровых котлов наряду с газообразными продуктами сгорания по существу всегда включает в себя частички сажи, золы, несгоревшего топлива, то допущение о серости такой среды не вызывало сомнения. Также считалось достаточно обоснованным принятие такого допущения для поверхностей нагрева топочных камер. Однако работы, выполненные в последнее время [ 48, 49J, показывают, что золовые отложения, покрывающие поверхности нагрева, не обладают свойствами серого тела. Их излучательная способность существенно зависит не только от температуры, но и от длины волны излучения. Как показали расчеты [120], результирующие потоки излучения, подсчитанные при использовании допущения о серости тепловосприни-мающих поверхностей и без него ( в обоих случаях излучающая среда считалась серым телом) могут различаться между собой на 20 - 40 % и более. Рассмотренные результаты заставляют сделать вывод о том, что при разработках более совершенных методов расчета теплообмена в топочных камерах этим допущением следует пользоваться с большей осторожностью. [23]
Страницы: 1 2