Средний тепловой поток

Cтраница 2

Сравнение теоретических кривых роста и разрушения пузырьков с данными Эллиота при кипении недогретой жидкости. На кривых - номера уравнений. [16]

Зубр приравнивает тепловой поток q к среднему тепловому потоку от поверхности нагрева на том основании, что средний температурный градиент в этой части жидкости не сильно искажен появлением и ростом пузырька. [17]

Величину q при расчете ребра обычно принимают равной среднему тепловому потоку через стену топки, определяемому при расчетах топки. [18]

Полная тепловая нагрузка и рабочая температура радиатора задаются: средний тепловой поток и требуемую поверхность охлаждения можно рассчитать, задаваясь значениями излучательной способности поверхности и эффективностью оребрения, а также эффективностью отражателя. [19]

Для вычисления среднего числа Нуссельта необходимо учесть, что средний тепловой поток может быть рассчитан на единицу площади реальной поверхности теплообмена ( включая дополнительную площадь поверхности ребер) или на единицу площади поверхности трубы без ребер. [20]

На основании проведенного рассмотрения, не зная аналитического решения задачи, можно заключить, что средний тепловой поток прямо пропорционален разности температур ( Тд - Т в степени 5 / 4 и обратно пропорционален высоте пластин Н в степени Vt - Обе указанные зависимости наблюдаются на опыте. Единственно, чего не позволяет сделать метод анализа размерностей, это предсказать зависимость величины С ( и, значит, среднего теплового потока) от числа Прандтля. [22]

Выяснению этого вопроса уделено особое внимание в опытах П. В. Соколова [75], который приводит большой экспериментальный материал по средним тепловым потокам, полученный на различных двигателях. Это позволяет уложить все экспериментальные точки на одну прямую: In Nu In A 0 51n Re. Особо отмечается, что при ином выборе показателя степени т инвариантность величины А нарушается, и для каждого режима работы двигателя приходится строить свое критериальное уравнение. [23]

Здесь число Ре определено по скорости набегающего потока и наружному диаметру труб, коэффициент теплоотдачи рассчитывается по среднему тепловому потоку и среднему температурному напору. [24]

Показано, что процесс встречного прогрева характеризуется более мощным, по сравнению с другими способами прогрева, средним тепловым потоком. За счет большей интенсивности прогрева и более равномерного распределения тепла по длине трубопровода время прогрева, по сравнению с прямым, сокращается в 1 5 - 2 раза. [25]

Поскольку температура стен tr, практически не изменяется в течение коксования, то тепловой поток от пламени к стене одинаков со средним тепловым потоком в стенке камеры. [26]

На этом графике приведено распределение местных коэффициентов теплоотдачи и температурных напоров по высоте в условиях конденсационного и электрического обогревов трубы при одинаковых средних тепловых потоках. [27]

Полученные данные показывают, что армированный волокном из двуокиси циркония пластик обладает хорошими теплоизоляционными свойствами и исключительной стойкостью к термической эрозии при средних тепловых потоках и умеренных эрозионных свойствах газа. [28]

Современные ограждающие конструкции характеризуются двумерными и трехмерными полями температур, чем обусловливается местный ( локальный) тепловой поток, который может существенно отличаться от среднего теплового потока через ограждения в целом. Задача расчета такого теплового потока во многих случаях не является асимметричной и не может быть решена на плоском электроинтеграторе. В работе А.С. Гитлиной указан случай, когда пространственные температурные поля описываются системами линейных уравнений повышенного порядка. [29]

Эксперименты при очень высоком паросодержании ( 94 - 98 %), при умеренных давлениях ( 15 - 45 кг / см2) и средних тепловых потоках ( 3 - 6 вт / см2) были выполнены Рауновайтом и Клоустоном [132] в длинной горизонтальной стальной трубе с внутренним диаметром 50 мм. Очевидно, они нашли, что верхняя часть периметра трубы была в режиме недостатка жидкости. [30]

Страницы: 1 2 3 4