Cтраница 3
Далее проводится сравнение Q min наибольшим общим делителем ( НОД) исходных технологических потоков синтезируемой ТС. НОД - это такая часть некоторого исходного технологического потока ТС, что энтальпии всех потоков ТС делятся без остатка на энтальпию этой части потока. [31]
Далее проводится сравнение QKminb наибольшим общим делителем ( ГОД) исходных технологических потоков синтезируемой ТС. НОД - это такая часть некоторого исходного технологического потока ТС, что энтальпии всех потоков ТС делятся без остатка на энтальпию этой части потока. [32]
Далее проводится сравнение, QK т с наибольшим общим - делителем ( НОД) исходных технологических потоков синтезируемой ТС. НОД - это такая часть некоторого исходного технологического потока ТС, что энтальпии всех потоков ТС делится без остатка на энтальпию этой части потока. Если начальное значение QK т, НОД, то задачу решают итерационно, принимая новые значения для QK тщ - Q K mm НОД. При этом в каждом ТА передается количество тепла С / к Он та, что приводит к увеличению количества ТА в системе. [33]
На разных этапах построения ГДГ используются модули расчета ТА разного уровня сложности и информационности. Для выбора тепловых элементов, на которые декомпозируются энтальпии исходных технологических потоков, используется также деление энтальпии по величине минимальной энтальпии одного из горячих потоков. [34]
ИС разработаны методика и алгоритм селективной декомпозиции массовых расходов исходных технологических потоков в синтезируемых ТС, позволяющие обеспечивать рациональный гидродинамических режим процессов теплообмена на основе принципов селективной декомпозиции. В зависимости от тепловой нагрузки УТ он может быть оснащен от 1 до К секциями ТА. При таком подходе к решению задачи ИЗС схем ТС распадается на совокупность N подзадач меньшей размерности и появляется возможность последовательной генерации каждого из N узлов теплообмена ТС. [35]
На разных этапах построения ГДГ используются модули расчета ТА разного уровня сложности и информационности. Для выбора тепловых элементов, на которые декомпозируются энтальпии исходных технологических потоков, используется также деление энтальпии по величине минимальной энтальпии одного из горячих потоков. [36]
На разных этапах построения ГДТ используются модули расчета ТА разного уровня сложности и информационности. Для выбора тепловых элементов, на которые декомпозируются энтальпии исходных технологических потоков, используется также деление энтальпии по величине минимальной энтальпии одного из горячих потоков. [37]
В технологических циклах производства водорода имеется избыток низко - и высокопотенциального тепла. Последнее в основном используется для выработки технологического и энергетического пара и подогрева исходных технологических потоков. [38]
В ТА систем теплообмена ХТС переработки нефти обычно принято с целью уменьшения загрязнения межтрубного пространства тяжелые, по относительной плотности, нефтепродукты направлять в трубное пространство, а легкие - в межтрубное пространство. Однако различие в значениях массовых расходов холодных потоков нефти и горячих потоков нефтепродуктов приводит к выбору неоптимальных ТА, особенно, если синтез схемы ТС осуществляется без декомпозиции исходных технологических потоков. При этом скорости потоков в трубках ТА оптимальной ТС-5 колеблются от 0 88 до 1 1 м / с, в то время как в схеме ТС-1 - от 1 0 до 1 4 м / с. А скорости потоков между трубками оптимальных ТА оптимальной ТС-5 колеблются от 0 3 до 0 98 м / с, в то время как в схеме ТС-1 - от 0 12 до 0 64 м / с. Исключение здесь составляют ТА узлов теплообмена Т-4 и Т-12, где соотношения массовых расходов потоков в трубном пространстве ( 103802 кг / ч) и между трубками ( 362100 кг / ч) благоприятствуют выбору оптимального ТА типа 1000ТП - 16М1 / 20Г6Т4 с четырьмя потоками по трубкам. Поэтому скорость потока гудрона в трубках составляет 0 62 - 0 66 м / с, а между трубками - 1 1 - 1 2 м / с. Это подтверждает тезис о существовании оптимальных соотношений массовых расходов теплообменивающихся пар потоков теплоносителей. Причем важно, чтобы это соотношение максимально соблюдалось для каждой пары теплоносителей, хотя это весьма трудно из-за значительных отличий в величинах массовых расходов исходных технологических потоков. Селективная декомпозиция исходных технологических потоков в ходе синтеза каждой квазиоптимальной альтернативной схемы ТС позволяет проверить все возможные соотношения массовых расходов холодных и горячих потоков вплоть до Wxj Wr и выбрать оптимальное соотношение для всей схемы ТС. [39]
В ТА систем теплообмена ХТС переработки нефти обычно принято с целью уменьшения загрязнения межтрубного пространства тяжелые, по относительной плотности, нефтепродукты направлять в трубное пространство, а легкие - в межтрубное пространство. Однако различие в значениях массовых расходов холодных потоков нефти и горячих потоков нефтепродуктов приводит к выбору неоптимальных ТА, особенно, если синтез схемы ТС осуществляется без декомпозиции исходных технологических потоков. При этом скорости потоков в трубках ТА оптимальной ТС-5 колеблются от 0 88 до 1 1 м / с, в то время как в схеме ТС-1 - от 1 0 до 1 4 м / с. А скорости потоков между трубками оптимальных ТА оптимальной ТС-5 колеблются от 0 3 до 0 98 м / с, в то время как в схеме ТС-1 - от 0 12 до 0 64 м / с. Исключение здесь составляют ТА узлов теплообмена Т-4 и Т-12, где соотношения массовых расходов потоков в трубном пространстве ( 103802 кг / ч) и между трубками ( 362100 кг / ч) благоприятствуют выбору оптимального ТА типа 1000ТП - 16М1 / 20Г6Т4 с четырьмя потоками по трубкам. Это подтверждает тезис о существовании оптимальных соотношений массовых расходов теплообменивающихся пар потоков теплоносителей. Причем важно, чтобы это соотношение максимально соблюдалось для каждой пары теплоносителей, хотя это весьма трудно из-за значительных отличий в величинах массовых расходов исходных технологических потоков. Селективная декомпозиция исходных технологических потоков в ходе синтеза каждой квазиоптимальной альтернативной схемы ТС позволяет проверить все возможные соотношения массовых расходов холодных и горячих потоков вплоть до Wxi W. [40]
В ТА систем теплообмена ХТС переработки нефти обычно принято с целью уменьшения загрязнения межтрубного пространства тяжелые, по относительной плотности, нефтепродукты направлять в трубное пространство, а легкие - в межтрубное пространство. Однако различие в значениях массовых расходов холодных потоков неф ти и горячих потоков нефтепродуктов приводит к выбору неоптимальных ТА, особенно, если синтез схемы ТС осуществляется без декомпозиции исходных технологических потоков. При этом скорости потоков в трубках ТА оптимальной ТС-5 колеблются от 0 88 до 1 1 м / с, в то время как в схеме ТС-1 - от 1 0 до 1 4 м / с. А скорости потоков между трубками оптимальных ТА оптимальной ТС-5 колеблются от 0 3 до 0 98 м / с, в то время как в схеме ТС-1 - от 0 12 до 0 64 м / с. Исключение здесь составляют ТА узлов теплообмена Т-4 и Т-12, где соотношения массовых расходов потоков в трубном пространстве ( 103802 кг / ч) и между трубками ( 362100 кг / ч) благоприятствуют выбору оптимального ТА типа 1000ТП - 16М1 / 20Г6Т4 с четырьмя потоками по трубкам. Поэтому скорость потока гудрона в трубках составляет 0 62 - 0 66 м / с, а между трубками - 1 1 - 1 2 м / с. Это подтверждает тезис о существовании оптимальных соотношений массовых расходов теплообменивающихся пар потоков теплоносителей. Причем важно, чтобы это соотношение максимально соблюдалось для каждой пары теплоносителей, хотя это весьма трудно из-за значительных отличий в величинах массовых расходов исходных технологических потоков. Селективная декомпозиция исходных технологических потоков в ходе синтеза каждой квазиоптимальной альтернативной схемы ТС позволяет проверить все возможные соотношения массовых расходов холодных и горячих потоков вплоть до Wxi Wrj и выбрать оптимальное соотношение для всей схемы ТС. [41]
ИЗС, например, оптимальных технологических схем тепловых систем ( ТС) формулируется следующим образом: для некоторого химического производства имеется т исходных горячих технологических потоков 8м - г ( il, т), которые должны быть охлажде-ны, и п исходных холодных технологических потоков 5 № j ( / 1, п), которые должны быть нагреты за счет рекуперации тепла этих технологических потоков в системе, состоящей из теплооб-менных аппаратов заданного типа. Каждый к-ый исходный технологический поток характеризуется следующими заданными параметрами состояния: массовым расходом WK; входной t K и выходной f температурами; теплоемкостью ск. Для изменения энтальпий исходных технологических потоков при необходимости предполагается возможным вводить дополнительно в структуру тепловой системы нагреватели или холодильники, которые используют ( внешние) тепло - и хладагенты. [42]
ИЗС, например, оптимальных технологических схем тепловых систем ( ТС) формулируется следующим образом: для некоторого химического производства имеется т исходных горячих технологических потоков SM-i O l, т), которые должны быть охлаждены, п исходных холодных технологических потоков SN - j ( / 1, п), которые должны быть нагреты за счет рекуперации тепла этих технологических потоков в системе, состоящей из теплооб-менных аппаратов заданного типа. Каждый к-ый исходный тех - - нологический поток характеризуется следующими заданными параметрами состояния: массовым расходом WK; входной t и выходной / Jj - температурами; теплоемкостью ск. Для изменения энтальпий исходных технологических потоков при необходимости предполагается возможным вводить дополнительно в структуру тепловой системы нагреватели или холодильники, которые используют ( внешние) тепло - и хладагенты. [43]
Такой подход к решению ИЗО наталкивается на рад комбинаторных трудностей. Поиск оптимального решения ИЗО характеризуется большим объемом вычислений. При большом числе исходных технологических потоков для построения даже одной альтернативной схемы ТС необходимо перебрать огромное количество альтернативных вариантов соединений холодных и горячих потоков. Поэтому одной из целей данной работы является сокращение трудоемкости процедуры синтеза и поиска оптимальной ТС. [44]
Такой подход к решению ИЗО наталкивается на ряд комбинаторных трудностей. Поиск оптимального решения ИЗО характеризуется большим объемом вычислений. При большом числе исходных технологических потоков для построения даже одной альтернативной схемы ТС необходимо перебрать огромное количество альтернативных вариантов соединений холодных и горячих потоков. Поэтому одной из целей данной работы является сокращение трудоемкости процедуры синтеза и поиска оптимальной ТС. [45]