Пылегазовый поток

Cтраница 2

Избыточное давление вторичного пылегазового потока, вводимого через центральную коническую вихревую трубу, изменялось в пределах ( 0 02 - 0 08) МПа, которого достаточно для создания условий для интенсификации процесса пиролиза твердого топлива. [16]

Схема кольцевого КДП с. [17]

Вкон-фузорной части КДП пылегазовый поток ускоряется, при этом искривляется линия тока газа, в связи с чем вектор скорости приобретает направление к оси канала. [18]

При взаимодействии части пылегазового потока с вертикальным рассекателем и лобовыми поверхностями коробов вторичного воздуха, а также под влиянием силы тяжести большая часть пыли ( gc0 7) поступает в нижнюю часть каналов первичной смеси. [19]

Было опробовано распределение пылегазовых потоков i ( fcQ 9; / 0 5 - 0 6), примененное на ТЭС Птоломайс. Однако для сжигания топлива с Wps5s60 % в неутепленной топке с фронтовым расположением горелок и невозможностью обеспечить по условиям сушки при / мв333 - 353 К ( 60 - 80 С) влажность пыли менее 30 - 38 % указанное распределение пылегазовых потоков оказалось неприемлемо. При / / gc - 0 63 фронт воспламенения был отодвинут на 2 м от устья основных горелок, часть невосгаламенив-шегося топлива ударялась о заднюю стенку топки и сепарировалась в холодную воронку. [20]

Пр и повороте пылегазового потока is сепарациоН Ной, трубе на частицы действуют центробежные силы, пропорциональные массе частицы. Поэтому крупные 1: астицы будут прижиматься к внешней стенке сепарационной трубы и оттеснять при этом мелкие ко внутренней. Через отводной штуцер пылевоздушная смесь, содержащая тонкую фракцию, отсасывается. [21]

Схема подвода к раздающему коллек - - ору и отвода из собирающего. [22]

Поскольку па равномерность распределения пылегазового потока ( расходов газа и концентраций пыли) как по сечению, так и по отдельным параллельно включенным аппаратам данной группы, существенно влияют также условия подвода потока к раздающему коллектору и отвода его из собирающего коллектора, для сведения этого влияния до минимума можно указанные подвод и отвод потока осуществлять примерно следующим образом. [23]

Оценивается степень неравномерности распределения пылегазового потока по рабочему сечению электрофильтра и выбираются устройства для снижения или устранения этой неравномерности. [24]

Таким образом, разделение исходного пылегазового потока с последующей подачей высококонцентрированной пылевой взвеси в зону ядра горения и сбросом слабозапыленного влажного сушильного агента за предел этой зоны является основным фактором, интенсифицирующим процесс выгорания высоковлажных топлив. С другой стороны, чрезмерное повышение температуры факела в топках с твердым шлакоудалением нежелательно из-за опасности шлакования топочной камеры. Поэтому при сжигании низкосортных и одновременно шлакующих топлив необходимо с помощью усовершенствования горелочных устройств принимать все меры для обеспечения стабильного горения при низких температурах. [25]

Особый интерес для наилучшего распределения пылегазового потока, отвода пыли и обеспечения большой производительности представляют батарейные циклоны, составленные из определенного числа параллельно установленных циклонных элементов, объединенных в одном корпусе и имеющих общие подвод и отвод газа и общий бункер. [26]

Теплообмен между горячей стенкой и турбулентным пылегазовым потоком с высокой концентрацией диспергированной твердой фазы изучен недостаточно. [27]

В формуле (2.9) еч и 1 пылегазового потока меняются практически мало. [28]

В формуле (2.9) еч и ц пылегазового потока меняются практически мало. [29]

Технологическая схема установки Винтерсгал для получения генераторного газа. [30]

Страницы: 1 2 3 4 5