Потокосцепление - обмотка - возбуждение
Cтраница 2
Автоматический регулятор напряжения стремится поддерживать постоянным напряжение на выводах, для чего увеличивает потокосцепление обмотки возбуждения. В случае системы возбуждения с обычной скоростью нарастания напряжения действие регулятора сказывается слишком медленно, чтобы оказать существенное влияние на процесс в первом цикле качаний, но оно достаточно для предотвращения потери устойчивости в последующих циклах качаний. Применение регуляторов напряжения позволяет предотвратить нарушение устойчивости в некоторых случаях, когда система становится неустойчивой после отключения короткого замыкания при условии неизменности тока возбуждения. [16]
Таким образом, мы получили выражение скорости из менения Е; последняя пропорциональна потокосцеплению обмотки возбуждения, через переходную постоянную времени при разомкнутой цепи Тм, хотя в действительности цепь якоря может быть неразомкнутой. В этом выражении напряжение Eqe может быть либо постоянным, либо изменяться вследствие действия регулятора напряжения независимо от других переменных, входящих в это уравнение. [17]
 |
Зависимость максимального изменения напряжения синхронного. [18] |
В момент нарушения установившегося режима ток возбуждения генератора изменяется скачком с тем, чтобы потокосцепления обмотки возбуждения, зависящие от тока статора по продольной оси и тока возбуждения, остались неизменными. [19]
В этом случае ток, индуктированный в короткозамкнутой обмотке статора, оказывает существенное влияние на магнитное поле и потокосцепление обмотки возбуждения. [20]
При затяжных коротких замыканиях машина во время первого колебания ее ротора может остаться в синхронизме, но, поскольку потокосцепление обмотки возбуждения непрерывно затухает, возможно выпадение из синхронизма при втором или одном из последующих колебаний ротора. [21]
Конечное значение потокосцепления может быть также выражено как Ыв в2, где L - статическая индуктивность обмотки возбуждения возбудителя, равная потокосцеплению обмотки возбуждения на единицу тока возбуждения в конечном режиме. [22]
Асинхронный момент, поглощая энергию колебаний машины, оставшейся в синхронизме во время первого колебания, может предотвратить выпадение ее из сихронизма во втором или одном из последующих колебаний, которые возможны из-за снижения потокосцепления обмотки возбуждения. Однако демпфирование недостаточно велико, чтобы заметно увеличить передаваемую мощность в лервом колебании. В расчетах предела передаваемой мощности его влиянием почти всегда пренебрегают. [23]
Здесь rfa - Гдс гс - активное сопротивление обмотки статора; г р / др г - приведенное к обмотке статора активное сопротивление беличьей клетки; Г [ - активное сопротивление обмотки возбуждения; i c, iqc, idp, iqp - токи в эквивалентных продольных и поперечных контурах статора и ротора; Фйс, tyqc, tydp tyqp - потокосцепления этих контуров; г) - потокосцепление обмотки возбуждения. [24]
Левая часть второго уравнения ( 34 - 18) определяет значение апериодического потокосцепления обмотки возбуждения от апериодических токов индуктора и периодических токов якоря при t 0, а правая часть равна потокосцеплению этой обмотки непосредственно перед моментом короткого замыкания. Знак равенства между ними фиксирует условие постоянства потокосцеплений обмотки возбуждения. Третье уравнение ( 34 - 18) аналогичным же образом выражает условие постоянства апериодического потокосцепления успокоительной обмотки от указанных токов. [25]
Левая часть второго уравнения ( 34 - 18) определяет значение апериодического потокосцепления обмотки возбуждения от апериодических токов индуктора и периодических токов якоря при t О, а правая часть равна потокосцеплению этой обмотки непосредственно перед моментом короткого замыкания. Знак равенства между ними фиксирует условие постоянства потокосцеплений обмотки возбуждения. Третье уравнение ( 34 - 18) аналогичным же образом выражает условие постоянства апериодического потокосцепления успокоительной обмотки от указанных токов. [26]
Нуждается в преобразовании лишь сумма членов, связанных с токами фаз статора в уравнениях для потокосцеплений роторных контуров. Покажем, например, как проводится такое преобразование для потокосцепления обмотки возбуждения, образованного токами статора. [27]
С другой стороны, введение в цепь обмотки возбуждения генератора индуктивности последовательной обмотки возбуждения возбудителя несколько увеличивает переходное индуктивное сопротивление генератора и поэтому пропорционально снижает увеличение его тока возбуждения, необходимое для поддержания постоянства потокосцепления его цепи возбуждения. Возникает также перераспределение этого тотокосцепления: потокосцепление последовательной обмотки возбуждения возбудителя увеличивается, в то время как потокосцепление обмотки возбуждения генератора соответственно снижается. Эти неблагоприятные стороны последовательного возбуждения относительно малы. [28]
 |
MS. Электрический вал. [29] |
Ротор 2 бесконтактного сльсина двухполюсный и разделен немагнитным промежутком 7 на две части. Между внешним магнитопроводом и пакетом статора имеется немагнитный зазор. Путь магнитного потока, создаваемого обмоткой возбуждения, показан на рис. 3.112. Потокосцепление обмотки возбуждения с той или иной фазой обмотки синхронизации зависит от положения ротора, так же как и в контактном сельсине. [30]
Страницы: 1 2