Приложение - продольная сила
Cтраница 3
 |
Расчетные схемы неразрезного верхнего пояса ферм с межузловой нагрузкой. [31] |
Изгибающий момент в разрезном верхнем поясе от распределенной межузловой нагрузки с учетом разгружающего действия эксцентрично приложенной продольной силы составляет: для ферм с прямолинейными панелями М Mq - Ne, для ферм с криволинейными ранелями М Mq - Nfo, где Mq - изгибающий момент от межузловой нагрузки; е 0 5 ( ei - ( - 62) - средний эксцентриситет приложения продольной силы; ei, 62 - эксцентриситеты узлов; fo f / % r) - стрела подъема панели; г - радиус дуги панели. [32]
 |
Ядро сечения. [33] |
При проектировании таких стержней следует предупреждать появление в сечении растягивающих напряжений. Для этого необходимо, чтобы точка приложения продольной силы не выходила за пределы ядра сечения. [34]
Если рассматривать раскосы одинаковой гибкости, но различных сечений и, следовательно, длины, то каждому профилю будут соответствовать свои критические напряжения. Разница в критических напряжениях, в основном, определяется неодинаковым соотношением эксцентрицитетов приложения продольной силы. Однако полученные зависимости акр - К для раскосов гибкостью от 100 - 180, сечением 40X4, 50X5, 60X5 показали, что критические напряжения для рассмотренных сечений уголков при одинаковой их гибкости отличаются друг от друга не столь существенно ( от 5 - 8 %), что позволило для прокатных уголков рекомендовать усредненные зависимости акр - Я, применимые для любых сечений. [35]
Наиболее эффективный метод решения задачи об изгибно-кру-тильных деформациях тонкостенного стержня сводится к следующему. Раздельно решить задачи: а) продольного растяжения-сжатия под действием продольных сил, б) изгиба в плоскостях Oxz, Oyz с учетом внецентренности приложения продольных сил, в) кручения. Ввиду линейности задачи ( геометрически линейна ввиду малости перемещений и поворотов, физически линейна ввиду использования линейного закона упругости - закона Гука) результаты этих решений сложить по напряжениям, деформациям и перемещениям. [36]
Наиболее эффективный метод решения задачи об изгибно-крутильных деформациях тонкостенного стержня сводится к следующему. Раздельно решить задачи: а) продольного растяжения-сжатия под действием продольных сил, б) изгиба в плоскостях Oxz, Oyz с учетом внецентренности приложения продольных сил, в) кручения. Ввиду линейности задачи ( геометрически линейна ввиду малости перемещений и поворотов, физически линейна ввиду использования линейного закона упругости - закона Гука) результаты этих решений сложить по напряжениям, деформациям и перемещениям. [37]
Первые два из выражений ( 46) представляют собой критические значения нагрузки, соответствующие изгибным или эйлеровым формам равновесия, и третье выражение дает критическую нагрузку, связанную с крутильной формой равновесия. Таким образом, вычисление критических нагрузок для тонкостенных открытых профилей по формулам Эйлера возможно, вообще говоря, только в том частном случае, когда продольная сжимающая сила приложена в центре изгиба сечения. Если же точка приложения продольной силы не совпадает с центром изгиба, то стержень обладает только из-гибно-крутильными формами равновесия. Некоторое исключение из этого общего положения представляют сечения с одной или двумя осями симметрии при условии, что точка приложения продольной силы лежит на оси симметрии. [38]
Испытанные образцы разделены на пять серий, отличающихся между собой величиной эксцентрицитета приложения продольной силы и процентом армирования. Каждая серия состоит из трех образцов: эталонного, испытанного при нормальной температуре ( t 20 С), и двух образцов, испытанных при нагреве до 500 и 800 С. В шифре образцов буква П означает П - образный элемент; вторая буква - меньший или больший процент армирования; цифра в индексе - температура нагрева испытанного образца; последняя цифра - величина эксцентрицитета приложения продольной силы. [39]
 |
Приложение внутренней продольной силы по сечению раскоса перекрестной решетки. [40] |
Точки приложения внутренних усилий при втором испытании на рис. 1 - 8 г обозначены кружками. Место приложения продольной силы в третьем испытании обозначено точками, которые практически совпали с центром тяжести сечения. [41]
Первые два из выражений ( 46) представляют собой критические значения нагрузки, соответствующие изгибным или эйлеровым формам равновесия, и третье выражение дает критическую нагрузку, связанную с крутильной формой равновесия. Таким образом, вычисление критических нагрузок для тонкостенных открытых профилей по формулам Эйлера возможно, вообще говоря, только в том частном случае, когда продольная сжимающая сила приложена в центре изгиба сечения. Если же точка приложения продольной силы не совпадает с центром изгиба, то стержень обладает только из-гибно-крутильными формами равновесия. Некоторое исключение из этого общего положения представляют сечения с одной или двумя осями симметрии при условии, что точка приложения продольной силы лежит на оси симметрии. [42]
В качестве опытных образцов приняты элементы прямоугольного сечения с консолями. Армирование - одностороннее, со стороны растянутой зоны. Температура нагрева арматуры не превышает 100 С. Выбраны три наиболее характерные эксцентрицитета приложения продольной силы, охватывающих весь диапазон первого случая внецентренного сжатия: от работы элемента, близкой к изгибу ( е 117 см), до работы элемента на границе между первым и вторым случаем внецентренного сжатия ( е - 25 см); два разных процента армирования ( 0 5 и 1 25 %); две температуры нагрева: 500 и 800 С. [43]
Страницы: 1 2 3