Применение - диффузор
Cтраница 2
Увеличение области устойчивой работы воздуходувки, достигаемое путем соответствующего уменьшения проходов между поворотными лопатками диффузора, оказывается более значительным, чем при дросселировании всасываемого воздуха, обеспечивая более широкое изменение производительности воздуходувки. В особенности эффективно применение диффузоров с поворотными лопатками в сочетании с изменением скорости воздуходувки. [16]
Проточные части турбин на парах низкокипящих веществ имеют значительное раскрытие, что вызвано соответствующим изменением удельного объема пара даже при сравнительно небольшом тепловом перепаде и небольшом числе ступеней. Это обусловливает значительную разность высот входной и выходной кромок лопаток, а также требует применения диффузора для уменьшения потерь с выходной скоростью пара. Характерная конструкция проточной части турбины на парах фреона-21, предназначенной для бинарной установки большой мощности [43], приведена на рис. 65, а. [17]
Торможение потока в диффузоре сопровождается значительными потерями, поэтому целесообразно рассмотреть конструктивные меры уменьшения этих потерь. К ним относятся использование цилиндрического участка канала за диффузором, профилирование проточной части диффузора и применение диффузора ступенчатой формы. [18]
Рассмотрены вопросы улучшения аэродинамических характеристик диффузоров с развитым отрывным режимом течения. Такой режим типичен для широкоугольных диффузорных каналов входных патрубков котлов-утилизаторов ЛГУ. Применение диффузоров с большими углами раскрытия, как правило, вызвано габаритными ограничениями теплоэнергетической установки. [19]
Однако в большинстве случаев характеристики сети и машины пересекаются под значительными углами. Изменение параметров работы машины в соответствии с характеристикой сети требуют применения одного из перечисленных четырех способов регулирования. В этих случаях применение поворотного диффузора для уменьшения потерь группы 2 может обеспечить значительное повышение экономичности процесса регулирования. [20]
По принципу действия газовые турбины не отличаются от паровых. При освоенных в настоящее время температурах начальное давление и срабатываемый в газовой турбине перепад энтальпий в несколько раз меньше, чем в паровой. В результате для получения требуемой мощности необходимо, чтобы расход рабочего тела через газовую турбину был большим. Высокие температуры, относительно малые давления и перепады энтальпий, а также большие расходы обусловливают следующие особенности судовых ГТД: малое число ступеней ( 2 - 8) и малую массу ротора; большую длину лопаток ( степень парциальности е 1); применение диффузора на выходе из турбины; применение тонкостенной составной конструкции корпуса с вертикальными разъемами; широкое использование подшипников качения; соединение элементов турбины, обеспечивающее тепловые расширения; воздушное охлаждение подшипников, дисков, а иногда и лопаток турбин. [21]
Основные сомнения, связанные с увеличением рл2 до 60 - 90, вызваны опасением снижения экономичности и увеличения крутизны характеристик ступени и ЦКМ. Теоретический анализ этого вопроса и имеющийся экспериментальный материал по работе таких ступеней, полученный в лаборатории компрессоростроения ЛПИ [6, 7, 23], показывает перспективность применения центробежных колес закрытого типа с большими углами Рл2 60 - н90 и полуоткрытых колес с p 2 90 в стационарных ЦКМ. Такие колеса могут применяться не только в области больших, но и малых расходов, а следовательно, как для первых, так и для хвостовых ступеней ЦКМ. Полученные опытные результаты по экономичности и пологости характеристик колес закрытого типа качественно подтверждают теоретические выводы. При применении двухъярусных диффузоров ширина зоны устойчивой работы не уступает ступеням и секциям с таким же отношением давлений при применении малых углов. [22]
 |
Видоизмененный прибор, обеспечивающий повышенную эффективность. [23] |
На рис. 9 схематически показана некоторая часть применяемого нами оборудования. Испаритель 2 сконструирован для испарения проб весом 200 г при температурах до 250 и выдерживает давление 20 атм. Два металлических трехходовых крана 6, которые могут применяться при 200, позволяют газу-носителю обходить узел 2 по байпассной линии, когда в колонке происходит разделение. Тем временем в испарителе 2 происходит испарение новой пробы. Хюитен и др., предложили устройства в виде конусов, затем было установлено, что применение диффузоров позволяет получить лучшие результаты. Разделяемые газы, покидая детектор 7, конденсируются в ловушках, автоматически включаемых магнитными клапанами, которые приводятся в движение от сигнала детектора. После ловушек газ-носитель очищается и за-1 тем возвращается в установку. [24]
 |
Видоизмененный прибор, обеспечивающий повышенную эффективность. [25] |
На рис. 9 схематически показана некоторая часть применяемого нами оборудования. Испаритель 2 сконструирован для испарения проб весом 200 г при температурах до 250 и выдерживает давление 20 атм. Два металлических трехходовых крана 6, которые могут применяться при 200, позволяют газу-носителю обходить узел 2 по байпассной линии, когда в колонке происходит разделение. Тем временем в испарителе 2 происходит испарение новой пробы. Хюитен и др., предложили устройства в виде конусов, затем было установлено, что применение диффузоров позволяет получить лучшие результаты. Разделяемые газы, покидая детектор 7, конденсируются в ловушках, автоматически включаемых магнитными клапанами, которые приводятся в движение от сигнала детектора. После ловушек газ-носитель очищается и за - - тем возвращается в установку. [26]
Страницы: 1 2