Cтраница 1
Проведение расчетного исследования возможно лишь при наличии достоверных физико-химических, термодинамических, равновесных данных смеси, а также данных о возможности технической реализации процесса. Уже сами свойства смеси позволяют сделать предварительную оценку реализуемости процесса данным или группой способов. Так, при разделении продуктов наличие неконденсирующихся компонентов в смеси предполагает использование абсорбции или какого-либо другого способа разделения газовых смесей. [1]
При проведении расчетных исследований были приняты те же условия процесса, как и в эксперименте. [2]
С целью проведения сравнительного расчетного исследования методов Чао-Сидера и Ли-Эдмистера по определению КФР были выбраны экспериментальные данные по тройной смеси водород-метан-этилен и ее бинарным составляющим [5] для следующих условий: Р 30 - 40 ата, Р I-3 а... Эти экспериментальные данные представляют собой равновесные составы паровой и жидкой фаз при заданных температуре и давлении. [3]
Математическая модель была использована для проведения расчетных исследований и оптимизации параметров теплосиловой части АЭС с кипящим реактором. Рассматривалась турбоустановка мощностью 500 Жв / тг; в турбину поступает сухой насыщенный пар при давлении 65 ата, расход пара принят постоянным во всех рассматриваемых вариантах и равным 2700 т / час. Температура питательной воды принята 160 С. [4]
Для создания конструкций высокоэкономичных и надежных парогенераторов необходимо проведение многовариантных расчетных исследований, связанных как с выбором оптимальной конструкции агрегатов, так и с оценкой экономичности и надежности их работы в процессе эксплуатации, особенно при переменных нагрузках. Основой этих расчетных исследований являются тепловые поверочные статические расчеты. [5]
САПР Нефтехим - человекомашинная система, предназначенная для выполнения проектной документации строящихся и реконструируемых промышленных производств, проведения расчетных исследований, оценивающих перспективные направления развития технологии и оборудования. [6]
Выполненный обзор литературы позволяет сделать вывод, что для описания влияния коррозионной среды можно использовать подходы, основанные на применении линейной механики разрушения. На наш взгляд, для проведения расчетных исследований кинетики усталостной трещины в коррозионной среде наиболее приемлем метод, изложенный в работе [168], с помощью которого можно рассчитать скорость развития трещин в коррозионной среде при различной частоте нагружения на основании данных о скорости их развития на воздухе. В случае, если КИН при соответствующей длине трещины в элементе конструкции будет больше, чем / Cscc, количество циклов, необходимое для роста трещины при этом условии, можно считать нулевым. Такое допущение дает консервативную оценку долговечности элемента конструкции, что в инженерной практике вполне допустимо. [7]
Различают р асчетные и э к с п л у а - т а ц и о н н ы е нормы качества йоды и пара. Расчетные нормы используются в качестве исходных данных при проектировании и проведении различных расчетных исследований. Эксплуатационные н о р-м ы, содержащиеся в ПТЭ и установленные при теплохимических испытаниях оборудования, служат руководством при эксплуатации. [8]
С учетом изложенного, для обеспечения максимальной эффективности переработки СК необходима оптимизация технологического режима. Нами была предпринята попытка отработки методологии выбора оптимальных режимов переработки СК и получения основных закономерностей изменения технологических параметров процесса на основе проведения специальных расчетных исследований. Расчетные исследования были выполнены с помощью технологической модели, созданной в среде системы технологического моделирования GIBBS. В результате исследований получена подробная информация для решения оптимизационных задач переработки СК. [9]
При проектировании промышленных ректификационных установок возникают разнообразные конкретные задачи расчета и оптимизации, обусловленные особенностями технологической схемы и требованиями к продуктам разделения. Поэтому после предварительного анализа задачи на основе известных качественных закономерностей процесса ректификации и после синтеза технологической схемы с учетом конкретных технологических ограничений возникает необходимость проведения расчетного исследования с привлечением различных программ расчета рабочих режимов ректификации. [10]
В углеводородной системе, моделирующей реальную газо-конденсатную систему, производится замена отдельных фракций системы некими псевдокомпонентами. Наиболее сложным при моделировании пластовых углеводородных систем представляется объединение отдельных фракций реальной системы в псевдокомпоненты и определение свойств этих псевдокомпонентов. В некоторой степени свобода действий в выборе псевдокомпонентов смеси появляется при ее подборе для проведения расчетных исследований различных процессов, связанных с газо-конденсатными системами. В этом случае возможно варьирование в довольно широких пределах свойств псевдокомпонентов, т.е. присвоение основным параметрам псевдокомпоиентов значений, отличающихся от значений встречающихся в природе индивидуальных углеводородов. Дополнительные ограничения в подборе псевдокомпонентов появляются при использовании модельной смеси в лабораторных опытах. В этом случае иыбор псевдокомпонентов для искусственной смеси ограничивается имеющимися в наличии индивидуальными углеводородами. [11]
Одной из основных проблем математического моделирования поведения реальных газоконденсатных смесей является адекватная замена их искусственными смесями с меньшим числом компонентов. В углеводородной системе, моделирующей реальную газоконденсатную систему, производится замена отдельных фракций системы некими псевдокомпонентами. Наиболее сложным при моделировании пластовых углеводородных систем представляется объединение отдельных фракций реальной системы в псевдокомпоненты и определение свойств этих псевдокомпонентов. В некоторой степени свобода действий в выборе псевдокомпонентов смеси появляется при ее подборе для проведения расчетных исследований различных процессов, связанных с газоконденсатными системами. В этом случае возможно варьирование в довольно широких пределах свойств псевдокомпонентов, т.е. присвоение основным параметрам псевдокомпонентов значений, отличающихся от значений встречающихся в природе индивидуальных углеводородов. [12]
Одним из необходимых этапов расчета на прочность элементов конструкций с позиций механики разрушения является определение напряжений и смещений в телах с трещинами. К настоящему времени разными методами решено довольно много различных задач об упругом равновесии тел с трещинами. Особого внимания заслуживают общие методы решения таких задач. Их значение еще более возросло в последние годы в связи с разработкой различных автоматизированных программно-информационных систем, предназначенных для проведения расчетных исследований прочности элементов конструкций. Одним из наиболее универсальных и удобных для реализации на ЭВМ является метод сингулярных интегральных уравнений, нашедший особенно широкое применение при решении двухмерных задач теории упругости для тел с трещинами. [13]
Например, давление в низкотемпературном сепараторе установки НТС ( работающей с применением эффекта Джоуля - Томсона) в начальный период эксплуатации месторождения ( при отсутствии ДКС) поддерживается на уровне 7 6 - 7 7 МПа с тем, чтобы обеспечить давление на входе в головной участок МГ, равное 7 5 МПа, а при использовании компрессоров давление в низкотемпературном сепараторе может понижаться и до 5 - 5 5 МПа. Давление газа в низкотемпературном сепараторе установки НТС, использующей турбодетан-дерные агрегаты, заметно ниже и может составлять всего 2 5 - 4 МПа. Подобные изменения давления ( от самого низкого в УКПГ до наибольшего в МГ) определенным образом влияют на требования к точке росы газа по воде ( имеется в виду влияние давления на точку росы газа при использовании нелетучих абсорбентов - ингибиторов гидратообразования типа гли-колей), поскольку равновесная влагоемкость газа существенно увеличивается при снижении давления. Так, уменьшение давления с 7 5 до 3 МПа приводит к увеличению влагоемкости газа более чем в два раза. Кроме того, метанолосодержание газа существенно зависит и от концентрации метанола в жидкой водной фазе, т.е. в BMP. Поэтому вопрос влияния давления газа на точку росы газа по BMP носит не вполне очевидный характер и представляется целесообразным проведение специальных расчетных исследований. [14]