Cтраница 1
Проводимости рабочих зазоров и проводимости между участками, на которые разбита МС, рассчитываются одним из способов, приведенных в § 6.2. Вследствие симметрии магнитная система и схема ее замещения для облегчения расчета могут быть преобразованы так, как изображено на рис. 6.16, г и д соответственно. При переходе к МС ( рис. 6.16, г) сечение среднего стержня остается без изменения, а сечения крайнего стержня и якоря увеличиваются вдвое. Сопротивления объединяемых участков уменьшаются вдвое, а проводимости увеличиваются вдвое ( ср. [1]
Проводимость рабочего зазора равна сумме проводимое те и зазоров торцевых магнитопроводов. [2]
При расчете проводимостей рабочих зазоров и проводимостей рассеяния в магнитных системах с постоянными магнитами можно пользоваться всеми известными методами расчета проводимостей воздушных промежутков. Некоторую специфику представляет расчет проводимостей рассеяния самих магнитов, отдельные участки которых находятся под разными магнитными напряжениями и характеризуются различным магнитным состоянием. Для ряда форм магнитов без арматуры и с арматурой получены аналитические выражения для подсчета проводимостей рассеяния, являющиеся специфичными для магнитных систем с постоянными магнитами. [3]
С ростом 6 проводимость рабочего зазора и tga уменьшаются, индукция в рабочем зазоре падает, а напряженность поля внутри магнита увеличивается. [4]
Для определения а надо, помимо учета проводимости основного рабочего зазора, найти проводимости первых и вторых краевых зазоров, потоков рассеяния как в основной магнитной цепи, так и в параллельных цепях, если таковые возможны. С этой целью составляется схема вероятных потоков и путей замыкания магнитных силовых линий в воздушных зазорах и в магнитопроводах магнитного контура. Конфигурация воздушных зазоров может иметь разнообразные очертания, и для определения их магнитной проводимости предложено множество формул. [5]
Очень часто намагничивание системы происходит в несобранном состоянии, когда проводимость рабочего зазора уменьшена из-за отсутствия деталей из ферромагнитного материала. [6]
Эти характеристики качественно подобны характеристикам, полученным для прямоугольного распределения проводимости рабочего зазора. Как и любые другие причины, ограничивающие разрешающую способность, потери из-за перекоса при достаточной их величине приводят к исчезновению максимумов проводимости на ребрах рабочего зазора, расширению фронта и протяженности импульсных реакций. [7]
Рассмотренное конструктивное решение позволяет уменьшить начальный ра-бочий зазор при большом ходе сердечника, увеличить проводимость рабочего зазора и начальное тяговое усилие АЭМП. [8]
После того как катушка электромагнита обесточивается, в системе существует остаточный поток, который определяется коэрцитивной силой материала и проводимостью рабочего зазора. Остаточный поток может привести к залипанию якоря. [9]
Для ЭМ с поворотным якорем электромагнитный момент равен М Fe2 dX j2 / fl ( p / 2) где Ae2 / dp - суммарная производная проводимости рабочих зазоров по углу наклона якоря над полюсом. [10]
При решении приняты следующие допущения: 1) магнитная проницаемость стали равна бесконечности; 2) рабочий зазор гладкий; 3) линейная нагрузка создается тонким слоем тока и распределена по синусоиде; 4) магнитное поле плоскопараллельное; 5) проводимость рабочего зазора равна сумме про-водимостей зазора торцовых магнитопроводов. [11]
Для системы с заданными размерами магнита положение рабочей точки на кривой размагничивания будет определяться в основном магнитной проводимостью рабочего зазора, поскольку проводимость рассеяния системы обычно меньше полезной. При увеличении проводимости рабочего зазора, например путем уменьшения его длины при постоянном сечении, рабочая точка перемещается по кривой размагничивания к оси В и коэффициент рассеяния уменьшается. При уменьшении проводимости рабочего зазора, например при увеличении его длины, коэффициент рассеяния возрастает. [12]
С ростом 6 проводимость рабочего зазора и tga уменьшаются, индукция в рабочем зазоре падает, а напряженность поля внутри магнита увеличивается. [13]
Уравнением ( 5 - 8) можно пользоваться только при относительно малых зазорах, когда последний не превосходит двух десятых наименьшего из поперечных размеров полюса. При - больших зазорах происходит выпучивание потока и возрастает проводимость рабочего зазора. При данном значении разности магнитных потенциалов поток увеличивается. [14]
Втулка и сердечник выполняются из ферромагнитного материала, штифт - из немагнитного. При этом зазор между взаимодействующими торцами втулки и полюса уменьшается, проводимость рабочего зазора в начале хода сердечника увеличивается и соответственно увеличивается начальное тяговое усилие. Применение такой конструкции наиболее целесообразно в длинноходовых АЭМП с ненасыщенной магнитной системой. [15]