Многожильный проводник

Cтраница 3

При установке РЭА на амортизаторах заземление выполняют гибкими шинами и лентами, не нарушающими эластичности амортизаторов. Далеко не всегда можно использовать для шины заземления многожильный проводник со скрученными жилами. Внешние скрученные проволочки на тех частотах, при которых поверхностный эффект становится заметным, будут действовать как индуктивности, увеличивая реактивное сопротивление проводника, и он окажется не в состоянии пропустить требуемый ток заземления. Провода с экранирующей оплеткой удовлетворительно работают до 1 МГц, но на более высоких частотах их использовать не рекомендуется по той же причине. [31]

По концам трубки имеются металлические наконечники с проводниками, находящимися под постоянным натягом, и элементами с характеристикой, зависимой от тока. Когда срабатывают все проводящие элементы предохранителя, которые состоят из многожильных проводников и элементов, зависимых от тока, из нижнего конца трубки выбрасываются продукты сгорания. [32]

Уменьшение паразитных индуктивностей достигается применением специальных проводников и конструкций монтажных соединений. В качестве проводящих соединений рекомендуется использовать на токи менее 100 А многожильные проводники, которые позволяют выполнить монтаж основных узлов силовой схемы с уменьшением электромагнитных помех, генерируемых а процессе работы схемы. [34]

После монтажа необходимо проверить наличие защитного потенциала на импульсных линиях. Если на импульсных линиях защищенного газопровода нет полной защиты, необходимо проверить наличие электрического контакта в месте присоединения линии к газопроводу. При отсутствии контакта устанавливают электрические перемычки из изолированных многожильных проводников, общее сечение которых должно быть не менее 6 ыы2 по меди. Если этих мер недостаточно, для защиты линии приходится устанавливать протектор. В поле блуждающих токов может возникнуть необходимость электрической изоляции линий от газопровода, если линия окажется более положительной, чем газопровод, и будет служить токоотводом. [35]

Токовые нагрузки приняты из расчета нагрева жил - f65 G при окружающей температуре воздуха -) - 25 О и земли - Иб С. В скобках даны нагрузки для проводов с алюминиевыми жилами. При определении чиола проводов, прокладываемых в одной трубе, или жил многожильного проводника нулевой рабочий провод четырехпровод-ной системы трехфазного тока ( или заземляющая жила) в расчет не принимается. [36]

Для регулятора тембра по схеме рис. 7 наиболее важными деталями являются резонансные контуры. Намотка ведется проводом марки ПЭВ-2 диаметром 0 12 мм. Возможны некоторые отклонения от диаметра провода. После окончания намотки необходимо надежно припаять выводы катушек индуктивности к гибким многожильным проводникам и изолировать обмотку двумя слоями лакоткани во избежание обрыва провода. [37]

Для регулятора тембра по схеме рис. 7 наиболее важными деталями явля-тся резонансные контуры. Намотка ведется проводом марки ПЭВ-2 диаметром: 12 мм. Возможны некоторые отклонения от диаметра ювода. После окончания намотки необходимо надежно припаять выводы ка - шек индуктивности к гибким многожильным проводникам и изолировать об-этку двумя слоями лакоткани во избежание обрыва провода. [38]

Некоторые типы вторичных витков. [39]

Для первичной обмотки применяют катушки двух форм - цилиндрические и дисковые. Дисковая обмотка улучшает охлаждение и облегчает ремонт обмотки, так как при повреждении одна катушка может быть заменена другой без перемотки всей обмотки. Вторичный виток набран из медных полос, иногда изготовлен из медной поковки, из трубок или же отлит из меди, бронзы или алюминия. Если вторичный виток не обладает достаточной гибкостью, то между концом витка и подвижным электродом контактной машины вставляют гибкий элемент, набираемый из тонкой медной фольги или особо гибких многожильных проводников. [40]

Нормально работающий преобразователь должен обеспечивать выходное напряжение 650 В в одном канале и 325 В в другом. Причиной заметно более низких уровней выходных напряжений может быть использование слишком слаботочных проводников при монтаже соединений первичной цепи. Поскольку входное напряжение преобразователя мало, то ток, потребляемый от источника входного напряжения, существенно больше, чем в источниках питания, работающих от сети переменного тока. Если падение напряжения 3 В пренебрежимо мало по сравнению с напряжением 115 В, то при напряжении питания 12 В оно составляет 25 % значения последнего. В сети переменного тока с напряжением 115 В такое же относительное изменение было бы эквивалентно отклонению напряжения сети от номинального значения на 30 В. Эти примеры убеждают в необходимости тщательного выполнения монтажа первичной цепи при помощи возможно коротких многожильных проводников. [41]

Конструкция блока питания и схема соединения деталей на монтажной плате. [42]

Возможная конструкция блока питания показана на рис. 170, а. Штриховыми линиями условно обозначены углы фанерного ящичка-корпуса блока. Все детали, кроме переменного резистора R2 с выключателем питания S1, резистора R4 и выходных зажимов, смонтированы гетинаксовой панели, которая винтами укреплена на дне корпуса. На этом чертеже детали изображены так же, как на принципиальной схеме-символически, а соединительные проводники, находящиеся снизу панели-штриховыми линиями. Корпус транзистора V6 находится в отверстии ( диаметром 10 мм) в плате. Нижняя часть корпуса транзистора V7 также находится в отверстии в плате ( диаметром 17 мм), сверху он прижат к плате фланцем. Переменный резистор R2 с выключателем S1 ( переменный резистор ТК или ТКД) и выходные зажимы блока укреплены на другой панели, выпиленной из листового гетинакса, стеклотекстолита или иного изоляционного материала толщиной 2 - 3 мм ( в крайнем случае-из фанеры), являющейся крышкой ящика. Они соединяются с соответствующими им точками монтажной панели многожильными проводниками в надежной изоляции. Резистор R4 подпаян непосредственно к выходным зажимам. [43]

Страницы: 1 2 3