Cтраница 2
При этом выброс напряжения на фронте во всех случаях практически отсутствует. Принимая во внимание сказанное ранее о зависимости объема магнитопровода от длительности фронта импульса, приведенные данные позволяют сделать вывод, что учет нелинейных свойств нагрузки позволяет при проектировании импульсного трансформатора значительно уменьшить ошибку в определении объема магнитопровода. Поэтому учет нелинейных свойств нагрузки следует считать практически необходимым. [16]
Импульсный трансформатор входит составным элементом в различные типы генераторов электрических импульсов, выполняя функций согласующего звена между этим генератором и сопротивлением нагрузки. Как генератор импульсов, так и сопротивление нагрузки характеризуются некоторыми параметрами, которые вместе с параметрами трансформатора определяют условия передачи импульсной энергии от генератора к нагрузке. Поэтому при проектировании импульсного трансформатора необходимо учитывать не только параметры собственно трансформатора, но и параметры генератора импульсов и сопротивления нагрузки. [17]
Однако, как следует из графиков рис. 3 - 8 - 3 - 10, увеличение АВ вызывает рост удельных потерь в сердечнике и тем самым делает более напряженным тепловой режим сердечника. Поэтому увеличивать приращение индукции в сердечнике можно в том случае, если имеется возможность эффективного отвода выделяющегося в сердечнике тепла. Как показывает практика проектирования импульсных трансформаторов, эта трудность обычно не является непреодолимой и поэтому, по крайней мере в мощных импульсных трансформаторах, целесообразно принимать возможно большие приращения индукции. При применении в сердечниках импульсных трансформаторов ленты гостированной ширины в 15 - 30 мм ориентировочно можно считать, что при удельных потерях в сердечнике до 0 5 em / см3 особых трудностей с отводом тепла от сердечника не возникнет. [18]
Полученные в результате введенных упрощений расчетные формулы дают завышенные по сравнению с действительно имеющими место потери, что в какой-то мере компенсирует трудноучитываемые потери, связанные с явлением магнитного последействия и несовершенством листовой изоляции. Такой подход к определению потерь энергии в сердечнике при его перемагничивании неизбежно приводит к неточностям. Тем не менее практика проектирования импульсных трансформаторов указывает на допустимость приближенного учета потерь только на вихревые токи и гистерезис, поскольку такой учет грубыми просчетами не сопровождается. [19]
В тех случаях, когда к форме трансформируемых импульсов напряжения не предъявляются очень высокие требования, не предъявляется высоких требований и к точности расчета параметров эквивалентной схемы трансформаторной цепи. Аналогичное положение имеет место и тогда, когда возможна и допустима экспериментальная доработка спроектированного трансформатора. Такие условия обычно имеют место при проектировании малоответственных и маломощных импульсных трансформаторов и в этих случаях методика расчета по упрощенной эквивалентной схеме рис. 1 - 17 или 1 - 18 себя оправдывает. [20]
Кроме того, при проектировании мощных импульсных трансформаторов, представляется нелогичным отдавать предпочтение требованиям нормального теплового режима по сравнению с такими принципиально важными требованиями, как допустимые искажения и минимум объема. Представляется более целесообразным изыскать впоследствии методы нормализации теплового режима при удовлетворении прочих требований. Эти соображения положены в основу рассматриваемого ниже порядка проектирования импульсного трансформатора. [21]
В практических применениях импульсных трансформаторов сопротивление нагрузки редко бывает линейным, так как нагрузкой обычно является какой-либо генераторный прибор СВЧ, сеточная цепь модуляторной лампы, искровой промежуток, вольт-амперные характеристики которых существенно нелинейны. Нелинейность сопротивления нагрузки влияет на процессы формирования фронта и установления колебаний в генераторном приборе. Происходящее при этом изменение удлинения фронта импульса должно учитываться при проектировании импульсного трансформатора, так как в некоторых случаях оно оказывается значительным. В соответствии с этим представляется важным рассмотрение, процесса формирования фронта импульса во вторичной цепи импульсного трансформатора и при нелинейном сопротивлении нагрузки. [22]
Излагаемая ниже методика в качестве исходных предпосылок содержит допустимые искажения, минимум объема стали и меди трансформатора без попытки непосредственно связать эти характеристики с тепловым режимом. Тепловой режим определяется после окончания конструктивного расчета и в случае необходимости принимаются меры для его нормализации. Этот главный недостаток методики расчета компенсируется ее последовательностью и простотой и, как показывает практика проектирования импульсных трансформаторов, в целом методика себя оправдывает. [23]