Производительность - регенератор
Cтраница 2
На некоторых заводах производительность регенераторов была повышена путем наращивания дополнительных зон горения при соответствующем увеличении подачи воздуха. [16]
 |
Характеристика работы регенераторов с насадкой и с провальными тарелками. [17] |
Из табл. IV-21 следует, что при одинаковых глубине регенерации, степени извлечения и удельном расходе пара производительность регенератора с тарелками провального типа вдвое превышает производительность насадочного регенератора, работающего с максимальной нагрузкой. Расчеты показывают, что производительность регенератора с провальными тарелками может быть увеличена в 1 5 - 2 раза. [18]
Из табл. IV-21 следует, что при одинаковых глубине регенерации, степени извлечения и удельном расходе пара производительность регенератора с тарелками провального типа вдвое превышает производительность насадочного регенератора, работающего с максимальной нагрузкой. Расчеты показывают, что производительность регенератора с провальными тарелками может быть увеличена в 1 5 - 2 раза. [19]
В пневматическом регенераторе протекают сложные процессы, которые затруднительно описать аналитическими методами. Мало изучены формирование двухфазной струи ( воздух - песок) в смесительной камере, движение материала в разгонной трубе, под колпаком и в очистительной камере, влияние характеристик этих процессов на производительность регенератора и качество регенерата. [20]
 |
Выход и состав продуктов каталитического крекинга. [21] |
Кипящий слой в регенераторе создается током воздуха. Температура выжигания кокса в регенераторе составляет 650 - 720 С при расходе 12 - 15 кг воздуха на кг кокса. Производительность регенератора характеризуется массой кокса, выжигаемого в единицу времени с единицы реакционного объема. [22]
 |
Дозатор пневмо. [23] |
С наблюдается в средней части аппарата. На входе и выходе катализатора, так же как и в реакторе, имеются распределитель и выравниватель потока. Производительность регенератора характеризуется величиной коксосъема в кг / ( ч-м 3) - количеством кокса, выжигаемого в единицу времени на единицу реакционного объема. [24]
Из табл. IV-21 следует, что при одинаковых глубине регенерации, степени извлечения и удельном расходе пара производительность регенератора с тарелками провального типа вдвое превышает производительность насадочного регенератора, работающего с максимальной нагрузкой. Расчеты показывают, что производительность регенератора с провальными тарелками может быть увеличена в 1 5 - 2 раза. [25]
В дальнейшем кольцевая насадка была заменена тарельчатой. В настоящее время применяются ситчатые, клапанные и провальные тарелки. Тарельчатая насадка позволяет значительно повысить производительность регенераторов по сравнению с насадочными. [26]
В условиях промышленной эксплуатации содержание кокса на регенерированном катализаторе обычно поддерживают на уровне 0 1 % вес. При регенерации не наблюдается догорания окиси углерода. Улучшенное распределение воздуха и температур в регенераторе позволяет увеличить расход воздуха, необходимого для выжига кокса, по сравнению с ранними установками. Например, для установки типа 75 производительность регенератора по выжигу кокса в результате этих усовершенствований увеличена приблизительно с 3400 до 5000 кг / час. [27]
Крекинг с рециркуляцией позволяет также ограничить интенсивность нежелательных вторичных реакций путем проведения процесса при пониженной начальной степени превращения свежего сырья с выделением продуктов крекинга перед рециркуляцией остающихся тяжелых компонентов. Вследствие этого возможная степень превращения циркулирующего сырья без чрезмерно глубокого крекинга легко крекирующегося свежего сырья оказывается ограниченной. Оптимальное сочетание коэффициента рециркуляции я степени превращения за один проход для данного свежего сырья устанавливается на основе практических соображений, например производительности фракционирующей колонны крекинг-установки или производительности регенератора по выжигу кокса. Как правило, на существующих установках крекинг с рециркуляцией эффективен только в тек случаях, когда он не вызывает уменьшения производительности по свежему сырью. [28]
До того момента, пока газ не дойдет до циклонов первой ступени, в нем содержится достаточно большое количество твердых частиц, и вследствие высокой их теплоемкости значительного повышения температуры не происходит. После отделения основной массы катализатора в циклонах первой ступени и возвращения пыли в слой в газе не остается того количества катализатора, которое препятствовало повышению температуры, поэтому температура при догорании резко возрастает. Поскольку современные установки, как было отмечено выше, имеют очень небольшой коэффициент запаса, начало догорания газа считается более или менее нормальным явлением. Однако при этом соответственно уменьшается производительность регенератора по коксу, что экономически невыгодно. [29]
В аппаратах первых установок решетки были обращены вогнутостью вниз, и на периферии слой выше, чем в центре. При равномерном распределении отверстий потери напора в центре решетки выше, чем по краям, и в центральной части проходит повышенное количество газа. Когда - потери напора в решетки невелики, частицы ссыпаются по периферийным отверстиям и возвращаются в слой по центральным отверстиям, В таких случаях наблюдается сильное истирание центральных отверстий в то время, как периферийные отверстия почти не изнашиваются. При получающемся в результате этого расширении центральных отверстий потери напора на решетке еще более уменьшаются, и количество воздуха, проходящего через центр, возрастает. Неравномерное распределение газа приводит к ухудшению контакта газа с частицами и к снижению производительности регенератора. [30]
Страницы: 1 2 3