Полная прокаливаемость
Cтраница 2
 |
Эпюры остаточных напряжений. [16] |
Появление остаточных напряжений является результатом того, что временные напряжения вызывают не только упругую, но также в той или иной степени неодновременную и неодинаковую пластическую деформацию слоев по сечению. Рассмотрим теперь условия образования структурных напряжений при полной прокаливаемости. [17]
Механические свойства стали в первую очередь определяются содержанием в них углерода, от количества которого зависит и закаливаемость стали. Прокаливаемость определяется присутствием легирующих элементов В условиях полной прокаливаемости механические свойства мало зависят от характера легированности. Исключение составляют никель и молибден, повышающие о 5п / ротив-ление хрупкому разрушению. Однако не следует стреми ься к применению сталей с излишне высокой прокаливаемостью, поскольку необходимое для этого высокое содержание хрома, марганца и кремния способствует повышению склонности к хрупкому разрушению. [18]
Появление остаточных напряжений является результатом того, что временные напряжения вызывают не только упругую, но также в той или иной степени неодновременную и неодинаковую пластическую деформацию слоев по сечению. Рассмотрим теперь условия образования структурных напряжений при полной прокаливаемости. [19]
Опыт эксплуатации деталей машин показал, что для обеспечения надежности их работы достаточно иметь закаленный слой с 90 % мартенсита на глубину не менее х / 4 радиуса от поверхности, а для наиболее ответственных деталей на глубину не менее 1 / 2 радиуса от поверхности. Только для деталей, работающих в основном на растяжение, например шатуны и болты, или подвергающихся упругим деформациям с большой амплитудой ( рессоры и пружины), требуется получить полную прокаливаемость с содержанием 90 % мартенсита в центре их сечения. [20]
 |
Зависимость прока-ливаемости стали от величины критической скорости закалки. [21] |
Критический диаметр для 95 % мартенсита примерно на 25 % меньше критического диаметра, определенного по полумартенситной зоне. Полная прокаливаемость на структур из 99 9 % мартенсита составляет - 50 % от полумартенситной. [22]
Механические свойства стали в первую очередь определяются содержанием в них углерода, от количества которого зависит и закаливаемость стали. Прокаливаемость определяется присутствием легирующих элементов. В условиях полной прокаливаемости механические свойства мало зависят от характера легированности. Исключение составляют никель и молибден, повышающие сопротивление хрупкому разрушению. Однако не следует стремиться к применению сталей с излишне высокой прокаливаемостью, поскольку необходимое для этого высокое содержание хрома, марганца и кремния способствует повышению склонности к хрупкому разрушению. [23]
Механические свойства стали в первую очередь определяются содержанием в них углерода, от которого зависит и закаливаемость стали. Прока-ливаемость определяется присутствием легирующих элементов. В условиях полной прокаливаемости механические свойства мало зависят от природы и степени легированности. Исключение составляют никель и молибден, повышающие сопротивление хрупкому разрушению. Однако не следует стремиться к применению сталей с излишне высокой прокаливаемостью, поскольку необходимое для этого высокое содержание хрома, марганца и кремния способствует росту склонности к хрупкому разрушению. [24]
Поэтому наилучшие нержавеющие свойства имеют изделия из этой стали в полированном состоянии. Стали с более высоким содержанием хрома ( 16 - 17 %) в этом не нуждаются. Увеличение содержания углерода способствует получению более высокой твердости при закалке и более полной прокаливаемости. [25]
Установлено, что легирующие компоненты преимущественно растворяются в основных фазах железоуглеродистых сплавов ( феррит, аустенит, цементит) или образуют специальные карбиды, по формуле отличающиеся от цементита. Поэтому оценка свойств детали при выборе сталей должна производиться не по свойствам, гарантируемым стандартами, а в зависимости от термической или термомеханической обработки детали. Причем во избежание снижения запаса вязкости следует применять сталь с минимальным содержанием легирующих компонентов, обеспечивающим полную прокаливаемость детали данного сечения. [26]
В связи с этим твердость полумартенситной вокы не может служить надежным критерием прокалива-емости стали. Более правильно определять прокаливаемость по глубине проникновения закаленного слоя со структурой 90 % мартенсита и 10 % троостита закалки. Приблизительно можно принять, что критический диаметр почти полной ( 95 %) прокаливаемости составляет % от полумартенситной и совершенно полная прокаливаемость ( 99 9 % мартенсита) примерно в два раза меньше полумартенситной. [27]
В связи с этим твердость полумартенситной зоны не может служить надежным критерием прокалива-емости стали. Более правильно определять прокаливаемость по глубине проникновения закаленного слоя со структурой 90 % мартенсита и 10 % троостита закалки. Приблизительно можно принять, что критический диаметр почти полной ( 95 %) лрокаливаемости составляет 3 / t от полумартенситной и совершенно полная прокаливаемость ( 99 9 % мартенсита) примерно в два раза меньше полумартенситной. [28]
 |
Заиисимость прокаливаем ост и стали от пели чипы. [29] |
Поэтому часто прокаливаемость определяют по глубине закаленного слоя со структурой 95 % мартенсита. Критический диаметр для 95 % мартенсита примерно на 25 % меньше критического диаметра, определенного но полумартенситной зоне. Полная прокаливаемость на структур из 99 9 % мартенсита составляет - 50 от полумартенситной. [30]
Страницы: 1 2 3