Защитный промежуток

Cтраница 3

Пусть Параллельно включены два промежутка; первый - защитный, а второй - защищаемая изоляция. Для каждого из этих промежутков определены опытные зависимости средних разрядных напряжений г / р и средних квадратических отклонений а от длины промежутка S: f / pi / i ( S) и 0i cpi ( S) - для защитного промежутка; I7p2 / 2 ( S) и o 2q2 ( S) - для изоляции. [31]

При установке роговых разрядников ( рис. 55) для предотвращения закорачивания защитных промежутков птицами на заземляющих спусках ЛЭП 6 ( 10) кв необходимо устраивать дополнительные воздушные ( искровые) промежутки. Воздушные зазоры должны составлять: для ЛЭП 6 кв А 20, Б 228 и С 10 мм; для ЛЭП 10 кв А 30, В 238, С 15 мм. Сопротивление заземления защитного промежутка должно быть в летнее время не более удвоенных величин, приведенных выше. [32]

Внутри трубы имеется внутренний защитный промежуток, образуемый стержневым и конечным кольцевым электродами. Длина защитного промежутка зависит от напряжения и типа разрядника и при напряжениях 3 - 110 кВ находится в пределах 40 - 300 мм при длине трубы 300 - 1200 мм. С одного конца ( обычно со стороны кольцевого электрода) к трубе прикрепляется электрод наружного защитного промежутка; другой электрод этого промежутка прикрепляется к проводу воздушной линии. Длина наружного защитного промежутка определяется требуемым разрядным напряжением. Другой конец трубы прикрепляется к траверсе или к другим деталям опоры и заземляется с помощью металлической конструкции опоры или проводника. [33]

Симметричный коммутационный тракт ЭАТС с АИМ я управлением ЭК, через индуктивность фильтра. [34]

Для повышения переходного затухания между соседними каналами импульсно-временной системы коммутации иногда увеличивают интервал между канальными импульсами. Для того чтобы при этом сохранить неизменным число временных каналов при постоянной тактовой частоте станции, вводятся дополнительные соединительные пути. На рис. 3.14 изображена схема симметричного разговорного тракта с двумя общими проводами, позволяющая примерно втрое увеличить защитный промежуток между временными каналами без сокращения общего числа каналов. В этой схеме четные каналы коммутируются по одному соединительному пути, а нечетные - по другому. Схема работает аналогично рассмотренным выше. [35]

Симметричный коммутационный тракт с двумя общими проводами. [36]

Схема, изображенная на рис. 3.14, позволяет освободиться от этого недостатка. Время открывания электронного контакта определяется тактовыми импульсами ТИ и ТИ2, которые имеют несколько меньшую длительность, чем канальные импульсы. Это позволяет уменьшить требования к стабильности длительности канального импульса. Увеличение защитного промежутка упрощает снятие остаточного напряжения с реактивных элементов общего провода. [37]

Простые защитные промежутки обладают тремя существенными недостатками. Во-первых, вследствие неравномерности электрического поля между электродами вольт-секундные характеристики ПЗ в области малых времен имеют крутопадающий характер ( пунктирная кривая на рис. 212), тогда как вольт-секундные характеристики внутренней изоляции электрооборудования пологи. Поэтому при набегании электромагнитных волн с большими амплитудами возможен пробой изоляции защищаемого объекта. Во-вторых, изменение метеорологических условий влияет на величину разрядного напряжения защитного промежутка. Наконец, защитные промежутки не обеспечивают бесперебойности работы электроустановок. После пробоя искрового промежутка и отвода импульсной волны в землю в разряднике устанавливается силовая дуга тока промышленной частоты, поддерживаемая рабочим напряжением на проводе. В системах с глухим заземлением нейтрали такая дуга приводит к установлению короткого замыкания и отключению электроустановки. Возникновение коротких замыканий серьезно затрудняет эксплуатацию электроустановок. [39]

Изоляционную конструкцию можно рассматривать в большинстве случаев как параллельное соединение нескольких разрядных промежутков. Один яз них обычно выполняет роль защитного. Разрядные напряжения каждого из остальных промежутков с некоторым запасом отстраиваются от разрядного напряжения защитного промежутка. В результате такого согласования определяются необходимые длины воздушных промежутков и размеры изоляторов. В этом в конечном итоге и заключается решение второй задачи координации изоляции. [40]

В местах перехода линии напряжением свыше 1000 в на общие опоры с линией напряжением 380 в устанавливают защиту от перенапряжений в виде трубчатых разрядников или защитных промежутков. Эти аппараты устанавливаются на пограничных опорах совместного участка. Защитные промежутки должны иметь разрядное расстояние, равное 500 мм. Сопротивление заземления разрядника или защитного промежутка должно быть не более 20 ом. [41]

В зоне III ( наиболее загрязненной) открыто можно ставить только аппараты со второй степенью усиления изоляции, а так как они пока не изготовляются, то нужно предусматривать закрытые распределительные устройства. Трансформаторы во всех зонах устанавливаются открыто, но в зонах II и III они должны быть с усиленной изоляцией вводов. Упрощенные подстанции глубоких вводов, выполненные по схемам на41 рис. 1 - 1 и 1 - 2, можно во всех зонах выполнять открытыми, причем в зонах II и-III изоляция должна быть усиленная или же выбрана на следующий класс напряжения. Если же по условиям общей схемы электроснабжения глубокие вводы в загрязненной зоне осуществляются магистральными воздушными линиями 110 - 220 кв с применением так называемых отпаечных подстанций, последние нужно выполнять по максимально упрощенной схеме с минимумом аппаратов и токоведущих частей. Нужно всячески избегать применения схемы мостика на подстанциях, располагаемых в пределах минимального защитного промежутка и, в частности, не применять эту схему в зоне III степени загрязненности. [42]

Страницы: 1 2 3