Прорыв - нагнетаемый газ
Cтраница 1
Прорывы нагнетаемого газа в отдельные добывающие скважины увеличивают его удельный расход и энергетические затраты на процесс. Поэтому важно своевременное их выявление и устранение. [1]
Прорывы нагнетаемого газа в отдельные добывающие скважины увеличивают его удельный расход н энергетические затраты на процесс. Поэтому важно своевременное их выявление и устранение. [2]
 |
Зависимость удельного объемного Соб н массового Ст теплосодержания пара от давления в состоянии насыщения. [3] |
Борьба с прорывами нагнетаемого газа ведется уменьшением отборов жидкости из скважин, в которых отмечается прорыв. В результате чего возрастает забойное давление в скважине и снижается или полностью прекращается поступление газа. Иногда приходится полностью закрывать скважину, в которую произошел прорыв газа. В некоторых случаях борьбу с прорывами ведут со стороны нагнетательной скважины, в которую вместе с газом закачивают воду, нефть или другую вязкую жидкость, заполняющую проницаемый прослой и таким образом затрудняющую фильтрацию газа по такому прослою. [4]
Оценка длины зоны смеси по формуле (3.53) дает наименьшие значения этого параметра, которые следует использовать при определении момента начала контроля за прорывом нагнетаемого газа к добывающим скважинам. Учитывая результаты исследований по испаряемости компонентов C2t в прокачиваемый газ, а также существенное отличие ожидаемого коэффициента охвата пласта от единицы, при составлении, например, регламента на закачку сухого газа необходимо предусмотреть соответствующие мероприятия контроля на добывающих скважинах в расчетные периоды времени после начала закачки газа. [5]
Оценка длины зоны смеси по формуле (2.53) дает наименьшие значения этого параметра, которые следует использовать при определении момента начала контроля за прорывом нагнетаемого газа к добывающим скважинам. Учитывая результаты исследований по испаряемости компонентов С2 в прокачиваемый газ, а также существенное отличие ожидаемого коэффициента охвата пласта от единицы, при составлении, например, регламента на закачку сухого газа необходимо предусмотреть соответствующие мероприятия контроля на добывающих скважинах в расчетные периоды времени после начала закачки газа. [6]
 |
Изменение по годам тяжелых углеводородов на опытном участке УКПГ-1. [7] |
Таким образом, поступление углеводородов Сг - л и Сз происходит не только за счет содержания их в пластовом газе, но и за счет испарения их в нагнетаемый газ и отбора вместе с этим газом. Прорыв нагнетаемого газа по этой скважине отмечается к концу первого го1 да воздействия. В течение еще двух лет эксплуатации доля нагнетаемого газа в продукции скважины растет почти линейно до значений 91 %, а уже через четыре года после начала закачки газа практически полностью дает газ закачки. Тем не менее и в случае нагнетания метана, и в случае нагнетания азота потенциальное содержание С5 в продукции скважины изменяется не так значительно. [8]
Вместе с тем выявлены и отрицательные последствия, связанные с прорывом нагнетаемого газа в добывающие скважины. [9]
Эффективность процесса нагнетания азота несколько ниже, чем эффективность закачки в пласты метана, хотя в целом развитие процесса вытеснения пластового газа в обоих случаях схожи. Нагнетание азота и метана в условиях значительной неоднородности пласта в пределах участка вызывает быстрые прорывы нагнетаемого газа к эксплуатационным скважинам. [11]
Таким образом, представленные результаты расчетов показывают, что такие факторы, как дискретное расположение скважин по площади залежи и зональная неоднородность пластов, не оказывают решающего воздействия на эффективность комбинированной закачки газа в воды. В то же время известно, что наряду с зональной неоднородностью пластов по площади определяющее влияние на разработку газоконденсатных залежей оказывает неоднородное строение пластов по вертикали: слоистость пластов, выклинивание и литологическое замещение пород-коллекторов непроницаемыми породами. Именно эти виды неоднородности вызывают быстрые прорывы нагнетаемого газа к эксплуатационным скважинам в ходе сайклинг-процесса и в значительной степени понижают его эффективность. Поэтому для определения возможности использования комбинированной закачки газа и воды при разработке газоконденсатных месторождений необходимо исследование данного процесса в неоднородных по толщине пластах. [12]
Следующий этап характеризуется g постоянной скоростью подъема жидкости по трубам. Завершается он по до - ff стижении жидкостью устья скважины. Столб жидкости постепенно уменьшается в процессе ее вытеснения и прорыва нагнетаемого газа. [13]
Если проницаемость кернов, вошедших в третий пропласток, изменяется в широких пределах, то их можно объединить в два промежуточных пропластка. Проницаемость каждого пропластка модели определяется по среднему ее значению для кернов. Мощность пропластков модели принимаем постоянной, соответствующей мощности пропластков продуктивного горизонта, представленных кернами и объединенными в данном пропластке модели. Подобная модель пласта позволяет оценить максимальную вероятность прорыва нагнетаемого газа в эксплуатационные скважины. [14]
Существующие методы теоретической трактовки систем закачки газа в пласт приводят всегда к большому приросту нефтеотдачи. Они исходят из предположения, что продуктивный пласт в основном восприимчив к этим операциям. Существенным критерием успеха закачки газа является условие однородности нефтяного коллектора. Последний должен быть свободен от связанных между собой и развитых по протяженности прослоек и каналов с высокой проницаемостью. Если же таковые имеются в пласте, их следует найти И изолировать во избежание прорыва нагнетаемого газа в эксплуатационные скважины. Если порода коллектора пронизана системой соединяющихся трещин, которые необходимо поддерживать открытыми для обеспечения промыш-ленно выгодных отборов нефти из пласта, закачка газа в последний может и не показать прироста нефтеотдачи. [15]
Страницы: 1 2