Композитная прослойка
Cтраница 3
Композитная прослойка состоит из произвольного числа слоев ( J) с разными пределами текучести ct j и деформируется в результате плоско-параллельного перемещения ( рисунок 4.7) жестких частей. Материалы композитной прослойки идеально-жестко-пластические, и применительно к ним справедлива деформационная теория пластичности с условием текучести Мизеса. [31]
 |
Влияние формы шва на предельное. [32] |
Как было показано, сопротивление деформированию композитной прослойки может расти до тех пор, пока на всей площади контактных плоскостей слоев касательные напряжения не достигнут своих предельных значений - пределов текучести при чистом сдвиге К. В этот момент начинается проскальзывание и развитое течение металла композитной прослойки по контактным плоскостям. Средние напряжения р, оцениваемые формулами (4.44) и (4.45), следует считать некоторым пределом текучести композитной прослойки а, состоящей из идеально жестко-пластических материалов. [33]
Как было показано, сопротивление деформированию композитной прослойки может расти до тех пор, пока на всей площади контактных плоскостей слоев касательные напряжения не достигнут своих предельных значений - пределов текучести при чистом сдвиге KJ. В этот момент начинается проскальзывание и развитое течение металла композитной прослойки по контактным плоскостям. Средние напряжения р, оцениваемые формулами (4.44) и (4.45), следует считать некоторым пределом текучести композитной прослойки а, состоящей из идеально жестко-пластических материалов. [34]
 |
Зависимость Р от 8. [35] |
В зависимости Кх наблюдается экстремум ( рисунок 4.15, в), положение которого зависит от параметра кс. Закономерности изменения Кх от параметров /, 0 и кс для несимметричных композитных прослоек подобны таковым для симметричных. В зависимости от параметров к и 0 нейтральная плоскость может находиться либо в мягком, либо в твердом металле. [36]
В зависимостях Кх ( 0) наблюдается экстремум ( рис. 4.9 в), положение которого зависит от параметра Кс. Закономерности изменения К от параметров зс, 0 и Кс для несимметричных композитных прослоек подобны таковым для симметричных. В зависимости от параметров Кс и 0 нейтральная плоскость может находиться либо в мягком, либо в твердом металле. При этом контактное упрочнение больше в том случае, когда нейтральная плоскость располагается в мягком слое. [37]
В зависимостях Кх ( 6) наблюдается экстремум ( рис. 4.9 в), положение которого зависит от параметра Кс. Закономерности изменения Кх от параметров 5С, 6 и Кс для несимметричных композитных прослоек подобны таковым для симметричных. В зависимости от параметров Кс и 9 нейтральная плоскость может находиться либо в мягком, либо в твердом металле. При этом контактное упрочнение больше в том случае, когда нейтральная плоскость располагается в мягком слое. [38]
Кь В этот момент начинается проскальзывание и развитое течение металла композитной прослойки по контактным плоскостям. Средние напряжения Р, оцениваемые формулами (3.1) и (3.2), следует считать некоторым пределом текучести композитной прослойки о. [39]
Регулируя соотношения запаса вязкости количеством и сочетанием слоев, удается в широком диапазоне варьировать характеристики квазихрупкого разрушения сварных соединений с композитной прослойкой. Анализ напряженно-деформированного состояния мягких прослоек позволяет давать обоснованные рекомендации по обеспечению работоспособности сварных соединений. В частности, предпочтительными схемами композитных швов следует считать те, у которых участки с повышенной степенью объемности напряженного состояния ( центральная область) и концентрации деформаций ( угловые точки) завариваются электродами с высоким запасом вязко-пластических свойств. [40]
Для расчета хрупкой прочности использован графоаналитический метод [15], основанный на теоретическом решении задачи о напряженном состоянии композитной прослойки. Расчетные номограммы связывают параметрической зависимостью следующие величины: средние напряжения Р, максимальные напряжения сттах, геометрические параметры прослойки х 9 А - Расчеты показали, что протяженность де-планации сечений T const оказывает незначительное влияние на величину и характер распределения напряжений. Установлено, что хрупкая прочность композитной прослойки зависит от параметров %, 9, сочетания, количества и соотношения свойств слоев. При уменьшении относительной толщины композитной прослойки ее прочность в условиях квазихрупкого состояния может снижаться или возрастать ( рис. 4.12) Чем тоньше прослойка, тем вероятнее реализация квазихрупкого разрушения. Регулируя соотношения запаса вязкости количеством и сочетанием слоев удается в широком диа-позоне варьировать характеристики квазихрупкого разрушения сварных соединений с композитной прослойкой. Анализ напряженно-деформированного состояния мягких прослоек позволяет давать обоснованные рекомендации по обеспечению работоспособности сварных соединений. В частности, предпочтительными схемами композитных швов следует считать те, у которых участки с повышенной степенью объемности напряженного состояния ( центральная область) и концентрации деформаций ( угловые точки) завариваются электродами с высоким запасом вязко-пластических свойств. [41]
 |
Влияние формы шва на предельное. [42] |
Как было показано, сопротивление деформированию композитной прослойки может расти до тех пор, пока на всей площади контактных плоскостей слоев касательные напряжения не достигнут своих предельных значений - пределов текучести при чистом сдвиге К. В этот момент начинается проскальзывание и развитое течение металла композитной прослойки по контактным плоскостям. Средние напряжения р, оцениваемые формулами (4.44) и (4.45), следует считать некоторым пределом текучести композитной прослойки а, состоящей из идеально жестко-пластических материалов. [43]
Как было показано, сопротивление деформированию композитной прослойки может расти до тех пор, пока на всей площади контактных плоскостей слоев касательные напряжения не достигнут своих предельных значений - пределов текучести при чистом сдвиге KJ. В этот момент начинается проскальзывание и развитое течение металла композитной прослойки по контактным плоскостям. Средние напряжения р, оцениваемые формулами (4.44) и (4.45), следует считать некоторым пределом текучести композитной прослойки а, состоящей из идеально жестко-пластических материалов. [44]
Для расчета хрупкой прочности использован графоаналитический метод [15], основанный на теоретическом решении задачи о напряженном состоянии композитной прослойки. Расчетные номограммы связывают параметрической зависимостью следующие величины: средние напряжения Р, максимальные напряжения сттах, геометрические параметры прослойки х 9 А - Расчеты показали, что протяженность де-планации сечений T const оказывает незначительное влияние на величину и характер распределения напряжений. Установлено, что хрупкая прочность композитной прослойки зависит от параметров %, 9, сочетания, количества и соотношения свойств слоев. При уменьшении относительной толщины композитной прослойки ее прочность в условиях квазихрупкого состояния может снижаться или возрастать ( рис. 4.12) Чем тоньше прослойка, тем вероятнее реализация квазихрупкого разрушения. Регулируя соотношения запаса вязкости количеством и сочетанием слоев удается в широком диа-позоне варьировать характеристики квазихрупкого разрушения сварных соединений с композитной прослойкой. Анализ напряженно-деформированного состояния мягких прослоек позволяет давать обоснованные рекомендации по обеспечению работоспособности сварных соединений. В частности, предпочтительными схемами композитных швов следует считать те, у которых участки с повышенной степенью объемности напряженного состояния ( центральная область) и концентрации деформаций ( угловые точки) завариваются электродами с высоким запасом вязко-пластических свойств. [45]
Страницы: 1 2 3 4