Cтраница 4
Через середину отрезка тп проводят линию КР. Пересечение этой линии с кривой ВС дает точку /, определяющую положение прямой EF. Если температурный ход содержимого калориметра при работающей мешалке равен нулю, то это состояние соответствует / равн. Характер линии ВС зависит от условий протекания теплового процесса ( например, от размешивания), наклон линий АВ и CD зависит от характера теплообмена с окружающей средой. [46]
Для однотипных грунтов первоначально мояяо принять 10 точек для участка протяженностью 200 - 300 км. Для условий прокладки с сильно отличающимися по трассе климатическими и территориальными признаками определение достаточного количества проб следует проводить по участием. Протяженность каждого участка определяется сходными температурными, криологическими и гидрологическими условиями. Грунты на выбранном участке по характеру протекания тепловых процессов в них также должны быть однотипными. Следует отметить, что границы участков по перечисленным признакам могут не совпадать. Поэтому необходимо проводить обоснование достаточного числа проб по каждому признаку. При атом в зонах наложения участков тешюфизическиэ свойства грунта следует принимать для наихудшего случая. Такой случай соответствует более высоким, значениям Л и а. [47]
Энергия, сосредоточенная в природных источниках, как правило, не может быть использована непосредственно. Поэтому необходимыми этапами на пути использования энергии являются преобразования, транспорт, аккумулирование и собственно потребление энергии. Способы преобразования энергии и изучает термодинамика. Энергия получается в энергетических машинах различного типа при протекании определенных рабочих тепловых процессов, внутренний механизм и количественную оценку которых рассматривает техническая термодинамика. [48]
Разнообразие нестационарных режимов энергетического оборудования при сложности аналитического описания протекания тепловых процессов создает большие трудности при анализе распределения температур в элементах конструкции и их напряженного деформированного состояния. По этой причине расчеты термиче-ской напряженности оборудования, выполняемые при проектировании, носят оценочный характер и основаны на некоторой идеализации температурных полей, упрощающей действительное состояние. Принимаемые в расчетах температурных полей допущения приводят в ряде случаев к завышенным температурным градиентам и соответственно повышенному уровню термических напряжений, что влечет за собой неоправданные ограничения по скоростям изменения температуры рабочих сред и снижение маневренных характеристик энергетических установок. Исследования на модели в стендовых условиях, позволяющие изучить общие закон омернобти тепловых режимов, иногда не могут выявить взаимное влияние всего комплекса оборудования на характер протекания локальных тепловых процессов в отдельных узлах. [49]
Процесс современного гизотурбостроения во многом определяется созданием жаро - и коррозирнно-стойких сплавов и эффективных технологий нанесения покрытий на детали горячего тракта турбин. Защитные покрытия из сплавов Ni, Co, Fe и их сочетаний, содержащие Cr-Al-Y, осаждаемые из паровой фазы в вакууме обеспечивают аппрету лопаток турбин от сульфидно-оксидной коррозии и циклического окисления, повышают ресурс их эксплуатации ( до 20 - 40 тыс. часов) при повышенных ( до 600 - 700 С) температурах металла лопатки. Технология нанесения защитных покрытий на лопатки турбин включает в себя два электронно-лучевых процесса: электронно-лучевой переплав ( ЭЛП) жаропрочного сплава из слитка вакуумно-индукционной плавки и электронно-лучевого его испарения с конденсацией в вакуу-ме парового патока ( ЭЛИ) на лопатки газовых турбин. Отсутствие методов непосредственного и надежного контроля температуры металла в камере установок ЭЛП и ЭЛН вызывает необходимость математического моделирования тепломассопереноса в этих процессах так как отклонения химического состава защитного покрытия во многом свя-ааыы с протеканием тепловых процессов при переплаве и напылении. [50]
К сварке плавлением относятся дуговая, электрошлако-вая, электронно-лучевая и другие виды сварки. Сварочные процессы с местным нагревом металла до пластического состояния реализуются при контактной сварке сопротивлением, газопрессовой сварке и некоторых других способах. Возникновение сварочных напряжений также зависит от цикла нагрева и охлаждения свариваемого изделия. Кроме того, интенсивность протекания тепловых процессов предопределяет такие гажные параметры сварочного процесса, как производительность и технико-экономическая эффективность. Таким образом, практически все процессы, протекающие в металлах при сварке, зависят от термических циклов сварки и в значительной степени могут определяться их параметрами. Поэтому в теории сварочных процессов, разрабатываемой отечественными и зарубежными исследователями, важное место отводится вопросам расчетного и экспериментального определения термических циклов сварки. [51]
Управление любым производственным процессом основано на сведениях о его протекании. Нельзя управлять процессом ни вручную, ни автоматически, не зная, как он проходит в данный момент времени. С помощью органов чувств оператор не может определить значение параметров, характеризующих протекание тепловых процессов. Измерительные приборы отражают в своих показаниях условия протекания тепловых процессов и являются датчиками информации. [52]
При выборе контактного материала следует также учесть особенности горения дуги на контактах из композиционных материалов. В этом случае уменьшается тепловой поток, вводимый от дуги в электроды, что повыша-ет их дугостойкость. Это обусловлено фиксацией оснований дуги на отдельных участках в зонах интенсивного испарения одного из компонентов, вследствие чего дуга стремится сохранить диффузную форму. При этом снижаются плотность тока и локальное тепловое воздействие дуги на электрод. Входящие в состав композиции компоненты ( например, W и Си) имеют разные физические свойства, поэтому характер протекания тепловых процессов в области оснований дуги на контактах из композиций и однородных металлов существенно различается. [53]
С ростом давления от 0 1 до 20 мПа происходит незначительное ( менее 5 %) повышение значений коэффициентов тепло - и температуропроводности водных растворов ПАА. При повышении температуры раствора с 20 до 90 С наблюдается рост значений коэффициентов в тепло - и температуропроводности на 12 - 26 % во всем диапазоне концентраций и давлений. Исследованные водные растворы ПАА представляют собой водные растворы высокомолекулярного соединения, состоящие из ассо-циантов молекул ПАА и воды. Наличие в растворе ассоциантов ПАА, связывающих молекулы воды, приводит к замедлению диффузии и, как следствие, к снижению скорости протекания тепловых процессов. Этим объясняется существенное различие ( 17 - 27 %) между коэффициентами тепло - и температуропроводности водных растворов ПАА и воды, используемой для их приготовления при малых концентрациях ПАА. Дальнейший рост концентрации полиакриламида в растворе незначительно влияет на физические характеристики раствора. [54]