Cтраница 3
Для сталей ледебуритной группы мартеиситного класса, наиболее широко применяемых при изготовлении пуансонов, вследствие карбидной неоднородности предел выносливости при изгибе а 1и составляет 0 1 - 0 3 предела выносливости при пульсирующем цикле сжатия оос. Это и делает более вероятным разрушение пуансона при обратном ходе ползуна. Основные факторы, вызывающие эксцентрическую нагрузку и боковой увод пуансона: неточность при изготовлении Деталей штампов ( отклонение от плоскостности и параллельности опорных поверхностей плит и опор должно быть 0 01 мм на 100 мм длины, от перпендикулярности оси пуансона к опорным торцам в пределах 0 01 - 0 02 мм на всей длине); увеличение отклонений от соосности пуансона и матрицы под нагрузкой из-за недостаточной поперечной жесткости пресса и штампа; неточное фиксирование первоначального положения пуанссна; неточное центрирование заготовки в матрице; отклонение от параллельности торцов заготовки; отклонение формы заготовки от осей симметрии. Отклонение нагрузки от симметричности может быть значительно снижено путем оптимизации профиля торца пуансона ( наличие площадки, малый угол конуса), дробления процесса выдавливания полости на несколько переходов. [31]
Окружная намотка цилиндров может быть описана с помощью кольцевых моделей при некоторой их модификации. В зависимости от конкретного технологического способа изготовления изделий возможны различные варианты граничных условий. В тех случаях, когда деформации торцов цилиндра не стеснены, а межслойная сдвиговая податливость Srzrz велика, напряженное состояние с некоторой погрешностью можно считать плоским. Расчет напряжений аг, Сте и деформаций ег и eg проводится с помощью кольцевых моделей, а деформации ez - через вычисленные напряжения о и ад и закон состояния. В этом случае с ростом длины цилиндра растет искажение профиля торца. [32]