Искривленный профиль

Cтраница 2

Определим общий вид решений уравнений стационарного плоского сверхзвукового движения газа, описывающих течения, при которых на бесконечности имеется однородный плоскопараллельный поток, в дальнейшем своем течении поворачивающий, обтекая искривленный профиль. С частным случаем такого решения нам уже приходилось иметь дело при изучении движения вблизи угла, - при этом мы по существу рассматривали плоскопараллельный поток, текущий вдоль одной из сторон угла и поворачивающий вокруг края этого угла. Поэтому каждая из этих величин могла бы быть выражена в виде функции одной из них. Поскольку это решение должно содержаться в виде частного случая в искомом общем решении, то естественно искать это последнее, исходя из требования, чтобы и в нем каждая из величин р, р, vx, vy ( плоскость движения выбираем в качестве плоскости ху) могла быть выражена в виде функции одной из них. Такое требование представляет собой, конечно, весьма существенное ограничение, налагаемое на решение уравнений движения, и получающееся таким образом решение отнюдь не является общим интегралом этих уравнений. В общем случае каждая из величин р, р, vx, vy, являющихся функцией двух координат ж, у, могла бы быть выражена лишь через две из них. [16]

Определим общий вид решений уравнений стационарного плоского сверхзвукового движения газа, описывающих течения, при которых на бесконечности имеется однородный плоско-параллельный поток, в дальнейшем своем течении поворачивающий, обтекая искривленный профиль. С частным случаем такого решения нам уже приходилось иметь дело при изучении движения вблизи угла, - при этом мы по существу рассматривали пло-ско-параллельный поток, текущий вдоль одной из сторон угла и поворачивающий вокруг края этого угла. Поэтому каждая из этих величин могла бы быть выражена в виде функции одной из них. Поскольку это решение должно содержаться в виде частного случая в искомом общем решении, то естественно искать зто последнее, исходя из требования, чтобы и в нем каждая из величин р, р, vx, vy ( плоскость движения выбираем в качестве плоскости х, у) могла быть выражена в виде функции одной из них. Такое требование представляет собой, конечно, весьма существенное ограничение, налагаемое на решение уравнений движения, и получающееся таким образом решение отнюдь не является общим интегралом этих уравнений. [17]

Определим общий вид решений уравнений стационарного плоского сверхзвукового движения газа, описывающих течения, при которых на бесконечности имеется однородный плоско-параллельный поток, в дальнейшем своем течении поворачивающий, обтекая искривленный профиль. С частным случаем такого решения нам уже приходилось иметь дело при изучении движения вблизи угла, - при этом мы по существу рассматривали плоско-параллельный поток, текущий вдоль одной из сторон угла и поворачивающий вокруг края этого угла. Поэтому каждая из этих величин могла бы быть выражена в виде функции одной из них. Поскольку это решение должно содержаться в виде частного случая в искомом общем решении, то естественно искать зто последнее, исходя из требования, чтобы и в нем каждая из величин р, о, vx, vy ( плоскость движения выбираем в качестве плоскости х, у) могла быть выражена в виде функции одной из них. Такое требование представляет собой, конечно, весьма существенное ограничение, налагаемое на решение уравнений движения, и получающееся таким образом решение отнюдь не является общим интегралом этих уравнений. В общем случае каждая из величин р, р, vx, va, являющихся функцией двух координат х, у, могла бы быть выражена лишь через две из них. [18]

Определим общий вид решений уравнений стационарного плоского сверхзвукового движения газа, описывающих течения, при которых на бесконечности имеется однородный плоско-параллельный поток, в дальнейшем своем течении поворачивающий, обтекая искривленный профиль. С частным случаем такого решения нам уже приходилось иметь дело при изучении движения вблизи угла, - при этом мы по существу рассматривали плоско-параллельный поток, текущий вдоль одной из сторон угла и поворачивающий вокруг края этого угла. Поэтому каждая из этих величин могла бы быть выражена в виде функции одной из них. Поскольку это решение должно содержаться в виде частного случая в искомом общем решении, то естественно искать это последнее, исходя из требования, чтобы и в нем каждая из величин р, р, vx, vy ( плоскость движения выбираем в качестве плоскости х, у) могла быть выражена в виде функции одной из них. Такое требование представляет собой, конечно, весьма существенное ограничение, налагаемое на решение уравнений движения, и получающееся таким образом решение отнюдь не является общим интегралом этих уравнений. В общем случае каждая из величин р, р, vx, vyr являющихся функцией двух координат х, у, могла бы быть выражена лишь через две из них. [19]

Изложенные обстоятельства, имеющие, строго говоря, отношение лишь к рассмотренным симметричным относительно оси Оу параболическим дужкам, в той или другой степени приближения оправдываются и для дужек другой формы. Более того, как показывают точные расчеты и опытные материалы, указанные свойства обтекания дужки оказываются качественно справедливыми и для не слишком толстых и искривленных профилей. В этом случае под безударным обтеканием следует условно понимать такое, при котором вблизи носка профиля не образуется резких пиков разрежения, соответствующих большим местным скоростям на лобовой поверхности профиля. Для определения направления набегающего потока, соответствующего этому условному безударному обтеканию, необходимо в каждом отдельном случае провести ряд аналитических расчетов обтекания рассматриваемого профиля. [20]

Изложенные обстоятельства, имеющие, строго говоря, отношение лишь к рассмотренным симметричным относительно оси Оу параболическим дужкам, в той или другой степени приближения оправдываются и для дужек другой формы. Белее того, как показывают точные расчеты и опытные материалы, указанные свойства обтекания дужки оказываются качественно справедливыми и для не слишком толстых и искривленных профилей. В этом случае под безударным обтеканием следует условно понимать такое, при котором вблизи носка профиля не образуется резких пиков разрежения, соответствующих большим местным скоростям на лобовой поверхности профиля. [21]

Причины возможных осложнений и аварий при проведении канатных работ можно подразделить на объективные и субъективные. К объективным причинам относятся эрозионное воздействие продукции скважины, наличие в продукции скважины агрессивных компонентов ( N28, С02), природно-климатические условия, пескопроявления, гидрато -, соле и парафинообразования, наклонный или сильно искривленный профиль ствола скважины. [23]

Криволинейные участки проектируются обычно в интервалах, где геологические условия обязательно вызывают искривление скважин. При этом профиль скважин может быть криволинейным по всей длине или только в отдельных интервалах, располагающихся как в начале ( вверху), так и в конце или в середине. В ряде случаев искривленный профиль проектируется, с учетом требований методики разведки и экономической эффективности. [24]

Сила давления тела на жидкость существенно зависит от этих струй, не определяется однозначно присоединенной массой и в известной мере зависит от истории погружения. Простейшими задачами такого рода является погружение клина или конуса с постоянной скоростью, которые автомодельны. Были предложены приближенные методы расчета сил при непрерывном погружении слабо искривленных профилей. Существо этого метода состояло в том, что течение жидкости, возбужденное погружающимся профилем, отождествлялось с течением, возбужденным ударом соответствующей пластинки. Переменная смоченная ширина профиля, равная ширине соответствующей пластинки, определялась в результате решения интегрального уравнения, которое получалось путем вычисления подъема свободной поверхности до точки соприкосновения с поверхностью профиля; сила давления профиля на жидкость определялась либо из теоремы импульсов, либо из интеграла давлений. [25]

Схема, показывающая последствия двух одновременных сдвигов равной величины в двух взаимно перпендикулярных полосах. [26]

Оба слоя скольжения возникают при этом одновременно, вызывая смещение горизонтальных пластов в правой части рисунка и вертикальных пластов в левой. На рис. 17.8 два таких слоя показаны, как этого можно ожидать в естественных породах, наклоненными к направлению горизонтального давления под углами, меньшими 45, причем предполагается, что первым образуется слой скольжения I, а за ним слой II. В результате этого первоначально горизонтальные пласты ( частично заштрихованы) образуют искривленный профиль. [27]

Как показывает практика, межремонтный период работы скважин с установками ШСН и ЭЦН сильно зависит от правильности выбора конструкций установок и режима их работы. Существующие многочисленные методики подбора оборудования и режима работы позволяют с разной степенью успешности решать вопросы повышения эффективности эксплуатации скважин. Значительные осложнения при работе скважин ( образование вязких водонофтяных эмульсий, вынос в скважину песка, работа насосов в присутствии свободного газа и сильно искривленный профиль ствола скважин) предъявляют особые требования к проектированию работы насосного оборудования. На современном этапе развития нефтяной науки грамотный выбор оборудования и режима его работы основывается на знании характера изменения состава и физико-химически свойств продукции на различных участках ствола скважин, учете потерь давления на трение при движении газожилкостной смеси в трубах, а также согласовании добывных возможностей скважин с характеристиками подъемника. В основу предлагаемых методик оптимизации работы скважин, оборудованных ШСНУ и УЭЦН, положены работы [25] с уточнениями и усовершенствованиями авторов и других исследователей. [28]

Выбор типа профиля ( схемы) многоствольной скважины ( основного и дополнительного стволов) осуществляется с учетом геолого-технических условий бурения. В связи с тем что общим для всех типов многоствольных скважин является наличие основного ствола и сопрягающихся с ним дополнительных стволов, намечается несколько расчетных типов или схем профилей, из которых может быть составлено большое количество вариантов. Основными элементами расчетных схем являются сопряжения прямолинейных и криволинейных участков скважин, располагающихся вертикально и наклонно. При этом может быть: а) вертикальное, наклонное или горизонтальное расположение основного и дополнительных стволов, имеющих прямолинейный или искривленный профиль; б) направление стволов против падения и по падению слоев пород; в) плавное сопряжение дополнительного ствола с основным по касательной или пересечение их под некоторым углом ( 1 5 - 3) в зависимости от технических средств забуривания дополнительного ствола. [29]

Подавляющее большинство сквчхин в СССР эксплуатируется с применением штанговых сквахинных насосных установок ( ШСНУ) и установок погрухннх внтробехннхвяек ронасоеов ( УЭДН. Как покавнвает практика, мехремонтннй пвоиод работа сквахин с установками 1СН и ЭЦ8 сильно зависит от правильности выбора конструкций установок и рехима и работа. Значительные ослохнения при работе еквахии ( обраеова-ние вязких водонефтяквх эиульсий, вынос, в сквахину песка, наличие свободного газа и сильно искривленный профиль ствола сквахик) предъявляет особые требования к проектированию работы насосного оборудования в сквахинах. На современном этапе развития нефтяной науки грамотный подбор оборудования и рехима его работы основывается на знании характера изменения состава и фиэйко-химических свойств продукции на различных участках ствола сквахин, учета потерь на трение при двихении гааохидкостной cueси 8 трубах, а такхе согласовании добивши всзиохностей сквахин с характеристиками SCH и ЭЦН. В основу предлагаемых методик оптимизации работы сквахин, оборудованных ШСНУ и УЭЦН пояохень работы кафедра разработки и эксплуатации нефтяных месторождении МИНГ им. [30]

Страницы: 1 2 3