Cтраница 2
Определение концентрационных профилей в жидкостных соединениях включает решение диффузионного уравнения ( 77 - 10) или ( 82 - 2) вместе с первым уравнением задачи 4 - 4 и уравнением материального баланса ( 69 - 3), а также с учетом уравнения электронейтральности ( 69 - 4) и условия нулевого тока. [16]
Построение концентрационных профилей представляет более сложную задачу, однако, теоретический анализ позволяет установить однозначное соответствие между энергией частицы, выходящей из образца, и глубиной, на которой произошла соответствующая реакция. Использование геометрии скользящего пучка вновь позволяет улучшить разрешение по глубине. [17]
Определение концентрационных профилей в жидкостных соединениях включает решение диффузионного уравнения ( 77 - 10) или ( 82 - 2) вместе с первым уравнением задачи 4 - 4 и уравнением материального баланса ( 69 - 3), а также с учетом уравнения электронейтральности ( 69 - 4) и условия нулевого тока. [18]
Расчет концентрационного профиля в массообменной колонне необходим для следующих целей: а) для проверки экспериментальных ( или теоретических) значений параметров продольного перемешивания ( Реж и Ре) и массопередачи ( Т или коэффициента массопередачи) путем сопоставления расчетного профиля с опытным; б) для одновременного определения по экспериментальным профилям концентраций параметров продольного перемешивания и массопередачи [233-235]; в) для определения точки ( сечения) ввода в колонну дополнительного потока одной из фаз с концентрацией, отличающейся от исходной. [19]
Равновесная зависимость бинар-ной системы компонентов / -. 2. [20] |
Из расчетного концентрационного профиля видно, что смесь разделяется до точки азеотропа. Для этого достаточно иметь колонну высотой 1 2 - 1 3 м, а не 2 м, как предполагалось. [21]
Схематическое-изображение потоков фаа в насадочной колонне, показывающее дифференциально малый элемент объема, для которого составляется баланс массы. [22] |
Наконец, концентрационные профили в направлении течения будем считать непрерывными кривыми, на которые не оказывает существенного влияния размещение элементов насадки на пути потока. Модель, построенная на этих упрощающих предположениях, по-видимому, не вполне удовлетворительно описывает работу насадочной колонны; пренебрежение обратным перемешиванием и неоднородностью поля скоростей, вероятно - наиболее серьезные ограничения модели. Однако имеющиеся в настоящее время корреляционные уравнения для расчета коэффициентов массоотдачи были получены на основе именно такой модели, которую поэтому нужно применять в том случае, когда используются указанные соотношения. [23]
Это обеспечивает практически плоский начальный концентрационный профиль исследуемого растворимого деполяризатора в диффузионном слое для второго импульса. [24]
При размытии концентрационного профиля примесь будет переходить через выделенный нами элемент слева направо. [25]
К выводу уравнения.| К выводу условия сохранения массы примеси у фронта кристаллизации. [26] |
Уравнение (1.5) концентрационного профиля в случае движущегося сечения 1 должно быть уточнено. [27]
После сглаживания концентрационного профиля пробы на входе в колонку с помощью конусов для колонок большого диаметра остается еще одна проблема, связанная с неравномерностью профиля скоростей газового потока, обусловленной разделением частиц насадки. [28]
После установления необходимого концентрационного профиля, т.е. требуемой концентрации НКК ( чистоты) на верху колонны, верхний продукт может отбираться в качестве целевого. Но если отбирать весь верхний продукт, то жидкая фаза перестанет стекать по колонне противотоком к пару, и процесс ректификации будет нарушен. [29]
Оптимальная температура и профили кривых выходов для кон-секутивных реакций ( 0 - длительность процесса. [30] |