Крыловой профиль

Cтраница 1

Крыловой профиль обладает оптимальными аэродинамическими характеристиками: высокой подъемной силой и малым сопротивлением, если поток присоединен к его поверхности ( фиг. Однако, если профиль установлен под достаточно большим углом атаки, поток над верхней поверхностью профиля отрывается ( фиг. Кроме того, на значительной части области отрыва образуются вихри. Такой вид отрыва на крыловом профиле, нежелательный для инженерных приложений, называется срывом потока. [1]

Крыловые профили имеют удлиненную форму, как изображено на последних рисунках. Наибольший линейный размер I профиля называется хордой крыла. [2]

Крыловые профили, удовлетворяющие постулату Жуковского - Чаплыгина, являются хорошо обтекаемыми. [3]

Крыловые профили, удовлетворяющие постулату Жуковского - Чаплыгина, являются хорошо обтекаемыми. [4]

Обычный дозвуковой крыловой профиль впереди скруглен, а сзади имеет заостренный конец ( фиг. Осевой дугой профиля называется кривая, делящая пополам расстояние между верхней и нижней частями профиля, отсчитываемое по нормали к этой кривой. Приближенно осевую дугу заданного профиля можно найти, если провести ряд секущих тп под одинаковыми углами к элементам профиля и соединить середины полученных отрезков. [5]

Рассмотрим крыловой профиль, заданный кусочно гладким контуром летящий с постоянной дозвуковой скоростью - V в пространстве, заполненном идеальным газом с постоянными термодинамическими параметрами. [6]

Рассмотрим крыловой профиль V, представляемый замкнутой жорда-новой кривой. Предположим, что существует стационарное обтекание этого профиля безграничным потоком идеального газа, в котором TQ const ( см. гл. [7]

Измерения точки перехода ламинарного течения в турбулентное в пограничном слое с градиентом давления. По Грен-вилу. Построенная кривая изображает зависимость разности числа Рейнольдса Кел0 гтрп ( tfrvAAOrrpn для точки перехода. [8]

У крыловых профилей с наибольшей толщиной, далеко отодвинутой назад, иногда при увеличении числа Рейнольдса наблюдается скачкообразное перемещение точки перехода вперед к носику профиля. Это явление легко объяснить с точки зрения теории устойчивости. [9]

Отношение сопротивления давления сопротивления трения к полному ( профильному сопротивлению при различных значениях относительной толщины d / l профиля.| Зависимость дополнительного профильного сопротивления от относительной толщины обтекаемого тела. По расчетам Н. Шольца М.| Зависимость коэффициента профильного сопротивления двояковыпуклых профилей от числа Рейнольдса при сверхзвуковой скорости и при полностью турбулентном пограничном слое. По А. Д. Янгу и С. Киркби. Теплопередача отсутствует. Число Прандтля Рг 0 7. К профильному сопротивлению следует добавить волновое сопротивление, определяемое по формуле. [10]

Для крыловых профилей эти расчеты позволяют определить также влияние трения на подъемную силу. [11]

Для крыловых профилей при больших Re влияние этого параметра оказывается несущественным. [12]

На обычных крыловых профилях точка минимума давления на верхней поверхности располагается значительно ближе к носику профиля, соответственно этому уменьшается и участок ламинарного слоя. [13]

Такого рода крыловые профили называют ламинаризован-ными. На обычных крыловых профилях точка минимума давления на верхней поверхности располагается значительно ближе к носику профиля, соответственному этому уменьшается и участок лами - st / 1 парного слоя. [14]

Бесконечную совокупность одинаковых крыловых профилей, одинаково ориентированных и расположенных с постоянным шагом вдоль некоторой прямой, называют плоской гидродинамической решеткой. Такая решетка получается, если лопастную систему рабочего колеса осевой турбомашины ( гидравлической, паровой или газовой турбины, насоса, вентилятора, компрессора) рассечь круговой цилиндрической поверхностью и развернуть па плоскость. Для турбомашин другого типа ( радиальных) профили располагаются вдоль окружности и образуют круговую решетку. Исследование взаимодействия гидродинамических решеток с потоком жидкости или газа составляет одну из центральных задач теории турбомашин. В частности, для прочностных расчетов лопастной системы необходимо знать гидродинамические силы и моменты, действующие на лопасти рабочих колес турбомашин. [15]

Страницы: 1 2 3 4