Процесс - нагрев - деталь
Cтраница 1
Процесс нагрева деталей должен протекать весьма интенсивно, чтобы уменьшить тепловой поток к более глубоким слоям материала. Это важно как с точки зрения требований технологии - для получения определенной глубины закаленного слоя, так и с точки зрения уменьшения расхода энергии. Использование пламени газовой горелки позволяет получить интенсивный нагрев с поверхности, так как при сжигании ацетилена с кислородом температура пламени достигает 3000 - 3200 С. В этом случае не требуется сложное специальное оборудование и процесс нагрева осуществляется довольно просто, однако он сопровождается перегревом поверхности и не обеспечивает получение равномерного закаленного слоя и заданной глубины закалки. Поэтому поверхностная закалка с помощью газовой горелки имеет очень ограниченное применение - для крупных деталей при большой глубине закаливаемого слоя. [1]
Исследование процесса нагрева деталей из древесины контактным нагревателем. [2]
В процессе нагрева деталей до осуществления осадки удельное давление целесообразно снизить до 0 8 - 1 0 кГ / мм2; это обеспечивает увеличение контактного сопротивления и повышает интенсивность выделения тепла в стыке свариваемых деталей. [3]
Экспериментальное исследование процесса нагрева детали показало, что изменение температуры детали во время ее обработки следует рассматривать как результат тепловых импульсов, создаваемых абразивными брусками при их соприкосновении с поверхностью детали. Длительность контакта отдельного абразивного зерна ( при диаметре отверстия гильзы 145 мм, ширине бруска 13 мм число оборотов хона п0 45 об / мин и числа двойных ходов nde. В период контакта температура развивается мгновенно и отводится в массу металла изделия и стружку; в абразивный брусок практически тепло не отводится в силу его нетеплопроводности. Значительная часть тепла уходит с охлаждающей жидкостью. Температурное поле детали в поперечном сечении зависит главным образом от равномерности охлаждения и погрешности формы детали. Результаты исследований показали, что ввиду малой толщины стенки и высокой теплопроводности чугуна перепад температуры по глубине несуществен. При разных режимах обработки и различных характеристиках абразивности брусков максимальная разница в температурах по глубине составляет 3 - 7 С. На этом основании можно допустить что температура детали, измеренная на разной глубине, является средней температурой нагрева детали. [4]
Увеличение воздушного зазора замедляет процесс нагрева деталей. [6]
Увеличение воздушного зазора замедляет процесс нагрева деталей. Генератор включается короткими импульсами, более продолжительными в начальной стадии нагрева. [7]
При выделении в воздух рабочей зоны вредных веществ, образующихся в процессе нагрева детали ТВЧ, нагревательный индуктор должен быть оборудован местным отсосом. [8]
При предварительном нанесении таких флюсов на холодный паяемый металл и припой их растворитель испаряется относительно медленно в процессе нагрева деталей до температуры пайки. После этого твердый активатор флюса, покрывающий паяемую поверхность, расплавляетси и смачивает ее. [10]
Особенностью сварки деталей малых компактных сечений является и то, что при нагревании деталей малых сечений более значительна их теплоотдача в окружающую среду. При повышенной теплоотдаче процесс нагрева деталей малых компактных сечений должен быть более локализованным: интенсивным и менее продолжительным. Экспериментальные исследования показали, что для сварки деталей малых компактных сечений из однородных и разнородных цветных металлов время нагрева и осадки обычно составляет менее 0 1 сек; при этом существенное значение имеет согласование времени нагрева и осадки. Однако выполнение осадки со скоростью менее 0 1 сек вызывает практические затруднения. [11]
При пайке коррозионно-стойких сталей припоем ПСр 25 КН с применением флюса ПВ209 наблюдается растрескивание. Для предупреждения растрескивания необходимо следить за тем, чтобы в процессе нагрева детали не находились в напряженном состоянии. При этом нужно выбирать такие серебряные припои, которые не проникают по границам зерен основного металла. [12]
При пайке нержавеющих сталей припоем ПСр 25КН с флюсом № 209 наблюдается растрескивание. Поэтому припой ПСр 25КН непригоден для пайки тонкостенных изделий, от которых требуется герметичность, и для узлов, подвергающихся вибрационным нагрузкам. Для предупреждения при пайке сталей растрескивания необходимо следить за тем, чтобы в процессе нагрева детали не находились в напряженном состоянии. При этом нужно выбирать такие серебряные припои, которые не проникают по границам зерен основного металла. [13]
Поскольку запись уравнений теплопроводности и диффузии в твердом теле тождественна, закономерности и критерии термического разупрочнения материалов во многом оказываются сходными с закономерностями и критериями разупрочнения композиций при диффундировании сред, и в частности, агрессивных жидкостей в эти: материалы. Аналогом коэффициента температуропроводности в таких процессах является коэффициент диффузии. Так как для большинства жидкостей величина коэффициента диффузии на много порядков меньше коэффициента температуропроводности стеклопла -, стиков, процесс насыщения продолжается значительно дольше процесса нагрева детали. [14]
Страницы: 1